Op=OA+AB+BDcos2α (010)c0s20

dp =( +s) +(, 3)cOs2α

镀锌板标准tp = BDsin2α

第三节土中应力的极限平衡条件

sing= EB BD ccotp+→(o,+s),故

sing= EB BD cotp+(oi+s），故

(1 + sing) + 2℃ {1= sin) cosp

中一点处应力的极限平衡条件的简化表达式：

01 = 0s1g 45° +号)+ 2 c tg[ 45° +号]

二 (90°+9)=[ 145°+号] 2

α(90°)=45°—

在应力阅的上下方可绘出对称的两条库仑强度线，分别与应力圆圆周的上、下一点相切， 这两个切线是对称的，也就是说有两个对称的D点，因此从B点分别对这两个D点作连线， 可得对称的两个破裂面，这两个破裂面与大主应力的作用面BC之间的夹角均等于2α，而这 两个被裂面与小主应力3的作用面BA之间的夹角均等于2α1。所以，当土体处于极限平衡状 态时，土体中存在两条连续而对称的破裂面（滑动面或滑裂面），它与大主应力作用面的夹角

对于修建在岩基上或坚硬士基上的刚性挡土墙，或者修建在地下的阴度较大的

式中z——填土表面以下深度处的竖直土压力强度（kPa); z一填土面以下计算点的深度（m）； Y填七的容重（kN/m)。

p = Kob, = K,2z

式中II一当填土与挡土墙项齐平时，为挡土墙的高度（m）。 由于静止土压力沿墙高的分布图形为三角形，故总静止士压力P.的作用点距墙睡高程处

P = KYH? + KqH

时的总静止土压力P。由两部分组成，第一部分是由填土自重所产生的，它沿墙商的压 图形为三角形；第二部分是由填土面上的均布荷载所产生，它沿墙高是均勾分布的， 真土表面作用均布荷载α时，总静止土压力P，的作用点距墙高程的高度按下式计算

IK,yh2.Th+ KqH·专H 1?H? + qH 3 YH + 29

第二部分是墙面AB和竖直面AB之间的土重所产生的压力，即兰角形土体ABA的自 重压力W，可按下式计算：

作用在挡土墙上的总静止土压力P。是P品和W.的合力，即：

作用在挡土墙上的总静止土压力P。是P品和W.的合力，即：

式中K。墙面倾斜时的静止土压力系数。 则挡土培墙面倾斜时的总静止土压力可表示为：

K, = VK + tg"a

Po= 奇K"。YH

放上式又变为： a,ud,十a)=0

就是土的静止土压力系数，可用K，表示，即

静止土压力系数K。值

静止土压力系数K。位

静止土压力系数常常较土在塑性状态时的侧压力系数值要大，所以在确定土的侧压力系 数时，首先要正确判定土的应力状态，否则就会造成较大的误差。 太基（K。Terzaghi）在1920年到1925年首先对静止土压力系数进行了研究，其后许多 学者也都进行了试验研究，并致力于静止土压力的试验量测。 还有一些学者根据其试验分析的结果，提出了确定静止土压力系数K。值的计算公式，其 中较著名的有下列公式。 罗威（P.W.Rowe）根据其研究，认为静止土压力系数可按下列公式确定：

式中一一土的有效应力内摩角。 实际上罗威建议确定的静止土压力的计算公式与主动土压力的计算公式是一致的 一些学者提出了确定砂和粘土的静止土压力系数的计算公式：

式中?一土的总应力内摩擦角。 1944年雅克（l.Jaky）通过试验研究，得到侧压力系数的下列经验公式：

K= (K +K,)

K= K, = tg[ 45° +号]

式中?土的内摩摄角。 国外许多学者都曾对静止土压力系数K。进行过试验研究，但由于试验条件的不同，所得 结果也各不相同，例如： （1）太沙基（K.Terzaghi）的试验结果为： 密砂K。=0.4~0.5 松砂K。=0.45~~0.5 粘性±K。0.60~0.75 （2）契波塔磨夫（Tschebotarioff）的试验结果为：

弹性阶段土压力系数与填土的内摩擦角9、填土表面与水平面的夹角β和挡土瑶墙面与 坚直线的来角α 有关,也就是 K 是 α、β 和 α的函数，即

K = f(oB,α)

弹性阶段土压力系数K值

精装修标准规范范本二、填土表面无荷载作用

第二节无粘性土的主动土压力

小主应力 G"—大主应力;

9一一土的内摩擦角。 在主动极根平衡状态下，大主应力是作用在水平面上的正应力，故：

因此，作用在挡土墙每米长度上的总 主动土压力为：

输电线路标准规范范本dp, = Y2K, dz