响。大气环境低温条件系指历年来月平均最低气温（指当月各天的最低气温值之和除以当月天数）的 低值。 3.7.10 计算厚度requiredthickness 按本标准相应公式计算得到的厚度。需要时，尚应计人其他载荷（见3.8.2）所需厚度。 3.7.11 设计厚度designthickness 计算厚度与腐蚀裕量之和。 3.7.12 名义厚度 nominal thickness 设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。即标注在图样上的厚度。 3.7.13 有效厚度effectivethickness 名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差。

.8.1球罐设计单位（设计人员）应严格依据用户或设计委托方所提供的球罐 应考虑球罐在使用中可能出现的所有失效模式，提出防止失效的措施， 3.8.2设计时应考虑以下载荷

a) 压力； b) 液柱静压力； c) 球罐自重（包括内件）以及正常工作条件下或耐压试验状态下内装介质的重力载荷； d) 附属设备及隔热材料、管道、支柱、拉杆、梯子、平台等的重力载荷； e) 风载荷、地震载荷、雪载荷； 支柱的反作用力； 需要时，还应考虑下列载荷： g） 连接管道和其他部件的作用力； h) 温度梯度或热膨胀量不同引起的作用力； i 冲击载荷，包括压力急剧波动引起的冲击载荷、流体冲击引起的反力等。 83原度附加按式（1）确宝

工业标准3.8.3厚度附加量按式(1)确

式中： C 厚度附加量，mm； C钢材厚度负偏差，按3.8.3.1，mm；

3.8.3.1钢材厚度负偏差

钢板或钢管的厚度负偏差按钢材标准的规定。当钢材的厚度负偏差不大于0.3mm，且不超过名义 享度的6%时，负偏差可忽略不计

3.8.3.2腐蚀裕量

为防止球罐元件由 三限和介质对钢材的腐蚀速率（及

蚀速率）确定腐蚀裕量； b）球罐各元件受到的腐蚀程度不同时，可采用不同的腐蚀裕量； c）碳素钢或低盒金钢制球罐，腐蚀裕量不小于1mm。

9.1本标准所用材料的许用应力按第4章选取。确定许用应力的依据为：钢材（除螺栓材料外 表1，螺栓材料按表2。

设计温度低于20℃时，取20℃时的许用应力，

双面焊全焊透对接接头的焊接接头系数按下列规定选取： 全部无损检测 $1.0 局部无损检测 $=0.85

双面焊全焊透对接接头的焊接接头系数按下列规定选取： 全部无损检测 $1.0 局部无损检测 $=0.85

应经耐压试验。耐压试验的种类、要求和试验压力

耐压试验可采用液压试验、气压试验或气液组合压力试验， 一般采用液压试验，试验液体按8.10.4 8.10.4.6.2的要求，做气压试验的球罐必须满足8.10.4.7的要求，采用气液组合压力试验时，液体 本应分别满足8.10.4.6.1、8.10.4.6.2和8.10.4.7.1的要求，试验压力按3.11.2的规定。

3.11.2耐压试验压力

耐压试验压力的最低值按下述规定，工作条件下内装介质的液柱静压力大于液压试验时的液柱 力时，应适当考虑相应增加试验压力。

2.2介质毒性程度为极度或高度危害、易爆的压缩气体或易爆的液化气体、不允许有微量泄漏的 应在耐压试验合格后进行泄漏试验。 注：毒性程度分级和易爆介质的划分按TSGR0004的规定（下同）

GB 123372014

12.3设计单位应当 漏试验的方法和技术要求。 12.4需进行泄漏试验时，试验压力、试验介质和相应的检验要求应在图样上和设计文件中注明 12.5气密性试验压力等于设计压力。

分析设计的球罐应符合附录D的规定

表3碳素钢和低合金钢钢材的冲击功最低值

GB12337—20144.1.9.2夏比V型缺口冲击试样的取样部位和试样方向应符合相应钢材标准的规定。冲击试验每组取3个标准试样，允许1个试样的冲击功数值低于表3的规定值，但不得低于表3规定值的70%。当钢材尺寸无法制备标准试样时，则应依次制备宽度为7.5mm或5mm的小尺寸冲击试样，其冲击功指标分别为标准试样冲击功指标的75%或50%4.1.9.3钢板的冲击试验要求分别按GB713、GB3531和GB19189的规定。如需提高冲击功指标，应在设计文件中注明。对Q245R、Q345R钢板，如需规定进行一20℃冲击试验时，应在设计文件中注明。4.1.9.4钢管的冲击试验要求按4.3的规定。4.1.9.5钢锻件的冲击试验要求分别按NB/T47008和NB/T47009的规定。如需提高冲击功指标，应在设计文件中注明。对20、16Mn和20MnMo钢锻件，如需规定进行一20℃冲击试验时，应在设计文件中注明。4.1.9.6低合金钢螺柱的冲击试验要求按4.5.3和4.5.4的规定。4.1.10奥氏体型钢材的使用温度高于或等于一196℃时，可免做冲击试验。4.1.11球罐的设计温度低于一20℃时，受压元件用钢材还应符合附录E的规定。4.1.12当球罐的设计温度高于200℃时，其受压元件用钢材的许用应力按GB150.2的规定。4.1.13各钢材许用应力表和设计应力强度表中中间温度的许用应力和设计应力强度可用内插法求得4.2钢板4.2.1钢板的标准、使用状态及许用应力按表4的规定。表4钢板许用应力碳素钢和低合金钢钢板室温强度指标在下列温度（℃）下的许用应力/MPa钢板使用钢号厚度/mmR./Rel./注标准状态≤20100150200MPaMPa热轧，6~16400245148147140131Q245RGB 713控轧，>16~36400235148140133124正火>36~60400225148133127119热轧，6~16510345189189189183Q345RGB 713控轧，>16~36500325185185183170正火>36~6049031518118117316010~16530370196196196196Q370RGB 713正火>16~36530360196196196193>36~605203401931931931806~16490315181181180167正火，16MnDRGB 3531>16~36470295174174167157正火加回火>36~504602851701701601506~16490325181181181173正火，15MnNiDRGB 3531>16~36480315178178178167正火加回火>36~5047030517417417316012

GB12337—2014表4（续）碳素钢和低合金钢钢板室温强度指标在下列温度（℃）下的许用应力/MPa钢板使用钢号厚度/mm标准状态Rm/Rat. /注≤20100150200MPaMPa10~16530370196196196196正火，15MnNiNbDRGB 3531>16~36530正火加回火360196196196193>36~505203501931931931876~16440300163163163160正火，09MnNiDRGB 3531正火加回火>16～36430280159159157150>36~5043027015915915014307MnMoVRGB 19189调质10~5061049022622622622607MnNiVDRGB 19189调质10~5061049022622622622607MnNiMoDRGB 19189调质10~50610490226226226226高合金钢钢板在下列温度（℃）下的许用应力/MPa钢板使用钢号源度/mm标准状态注≤201001502001371371371301S30408GB 24511固溶6~5013711410396120120118110S304031GB 24511固溶6~50120988781137137137134S31608GB 24511固济6~5013711710799120120117108S31603GB 24511固溶6~501120988780注1：该行许用应力仅适用于允许产生微量永久变形之元件，对于法兰或其他有微量永久变形就产生泄漏或故障的场合不能采用。4.2.2球壳用钢板厚度不宜大于50mm。4.2.3凡符合下列条件的碳素钢和低合金钢钢板，应在正火状态下使用：a)用于球壳的厚度大于36mm的Q245R和Q345R；b）用于其他受压元件（法兰、平盖等）的厚度大于50mm的Q245R和Q345R。4.2.4符合下列条件的球壳用碳素钢和低合金钢钢板，每张热处理钢板（热处理后钢板被切割成数张时仍按1张考虑)应进行拉伸和夏比V型缺口冲击试验：a）调质热处理钢板；b）厚度大于60mm的钢板。4.2.5根据设计要求，对厚度大于36mm的调质状态使用的钢板和厚度大于50mm的正火或正火加13

GB12337—2014表6（续）钢号钢板厚度/mm球罐使用条件质量等级16MnDR>20不低于Ⅱ级Ni系低温钢（调质状态钢除外）调质状态使用的钢号>16I级介质毒性程度为极度或高度≥12不低于Ⅱ级危害；在湿H，S环境中使用注：与人孔、接管相焊接的球壳板和与支柱焊接的亦道板的碳素钢和低合金钢钢板应逐张进行超声检测，其质量等级应与本表规定的相应钢号等级相同。4.2.9奥氏体型钢板应按B24511的规定，以固溶热处理状态交货；球壳用钢板的表面加工类型和热轧钢板的厚度允许偏差精度应按下列规定：设计文件中应明确规定钢板的表面加工类型，热轧产品一般采用1E级，冷轧产品一般采用2D级；b)热轧厚钢板、热轧钢板及钢带的厚度允许偏差分为普通精度和较高精度两个等级，球罐一般采用普通精度级4.3钢管4.3.1钢管的标准、使用状态及许用应力按表的规定表中GB13296租GB/T14976网号中的统一数字代号系按GB/T20878的规定对壁厚30mm的钢管和使用温度低于一20℃的钢管，表7中的正火不允许用终轧温度衍合正火温度的热轧来代替。表钢管许用应力碳素钢利低合金钢钢管室温强度指标在下列温度（℃）下的许用应力/MPa钢号钢管使用壁厚/mmRm/Ra./注准状态≤20100150200MPaMPa10GB/T 816热轧≤103352051241211510820GB/T 8163热乳10410245152147140131Q345DGB/T8163正火≤10470345174174174174≤1633520512412111510810GB 9948正火>16~30335195124117111105≤1641024515214714013120GB 9948正火>16~30410235152140133124≤1641024515214714013120GB 6479正火>16~40410235152140133124≤1649032018118118016716MnGB 6479正火>16~4049031018118117316009MnD正火<8420270156156150143109MnNiD正火<844028016316315715015

4.3.2表7中用于球罐设计温度低于一40℃的钢管用钢，均应经炉外精炼，

4.3.3GB/T8163中10、20钢和Q345D钢管的使用范围如下：

a）设计压力不大于4.0MPa b）钢管壁厚不大于10mm:

c）不得用于毒性程度为极度或高度危害的介

碳素钢及低合金钢钢管的使用规定如下： a）碳素钢及低合金钢钢管的冲击试验，每组取3个标准试样，允许1个试样的冲击功数值低于规 定的标准试样冲击功指标，但不得低于标准试样冲击功指标的70%。因尺寸限制无法制备标 准试样的钢管，则应依次制备宽度为7.5mm或5mm的小尺寸试样，其冲击功指标分别为标 准试样冲击功指标的75%或50%。 b） GB/T8163中10、20和Q345D钢管的使用温度下限相应为一10℃、0℃和一20℃。 C GB9948中外径不小于70mm，且壁厚不小于6.5mm的10和20钢管，应分别进行一20℃和 0℃的冲击试验，3个纵向标准试样的冲击功平均值应不小于31J。10和20钢管的使用温度 下限分别为一20℃和0℃。 d GB6479一2000中20和16Mn钢的化学成分应符合S≤0.020%的规定，外径不小于70mm 且壁厚不小于6.5mm的20和16Mn钢管，应分别进行0℃和一20℃的冲击试验，3个纵向标 准试样的冲击功平均值应分别不小于31J和34J。20和16Mn钢管的使用温度下限分别为 0℃和一20℃。 e） 使用温度低于一20℃的钢管，其钢号、使用状态和冲击试验温度（即钢管的使用温度下限）按 表8的规定。表中16Mn钢的化学成分应符合P≤0.025%、S≤0.012%的规定，外径不小于 70mm，且壁厚不小于6.5mm的钢管进行一40℃的冲击试验，3个纵向标准试样的冲击功平均值应 不小于34J。09MnD和09MnNiD钢管的技术要求应符合GB150.2—2011附录A的相关规定。

4.3.4碳素钢及低合金钢钢管的使用规定如下

表8碳素钢及低合金钢钢管的使用温度下限

a）GB/T12771中的I类～IV类钢管允许使用，但应在设计图样上注明所选用的钢管类别； b） GB/T12771中I类钢管的许用应力可选用GB/T14976中相应钢号无缝钢管的许用应力， Ⅲ类和IV类钢管不得用于毒性程度为极度或高度危害的介质； C GB13296、GB/T14976和GB/T12771各钢号钢管的使用温度下限应按4.1.10的规定。 4.3.6允许选用钢棒制造接管，其使用规定如下： a）允许选用GB/T699中直径不大于50mm的10钢和20钢钢棒制造接管，接管壁厚不大于 8mm且应经正火热处理后使用，各钢号许用应力可选用表7中GB9948相应钢号和壁厚的 许用应力，10钢和20钢接管的使用温度下限相应为一10℃和0℃；当10钢接管的 P≤0.030%、S≤0.020%时，其使用温度下限为一20℃。接管免做冲击试验。硬度（或拉伸） 试验和无损检测要求在设计文件中规定。 b）允许选用GB/T1220中直径不大于50mm的S30408、S30403、S31608和S31603钢棒制造接 管，接管壁厚不大于8mm，且应在固溶（或稳定化）处理状态下使用，各钢号钢管许用应力可 选用表7中GB/T14976相应钢号的许用应力。各钢号接管的使用温度下限按4.1.10的规

GB12337—2014 定。接管的硬度（或拉伸）试验和无损检测要求应在设计文件中规定、 4.4锻件 4.4.1锻件的标准、使用状态及许用应力按表9的规定。

GB12337—2014 定。接管的硬度（或拉伸）试验和无损检测要求应在设计文件中规定、 4.4锻件 4.4.1锻件的标准、使用状态及许用应力按表9的规定。

注1：该行许用应力仅适用于允许产生微量永久变形之元件，对于法兰或其他有微量永久变形就引起泄漏 障的场合不能采用。

而成。 4.4.3 锻件的级别由设计文件规定，并应在图样上注明（在钢号后附上级别符号，如16MnⅡ、09MnNiD IⅢI）。下列锻件级别应选用Ⅲ级或IV级： a）用于人孔的锻件； 标准抗拉强度下限值等于或大于540MPa且公称厚度大于200mm的低合金钢锻件； c） 设计温度低于一20℃且公称厚度大于200mm的低温用低合金钢锻件。 4.4.4碳素钢及低合金钢锻件的使用温度下限按表10的规定，奥氏体型钢锻件的使用温度下限按 4.1.10的规定

棒的标准、螺柱的使用状态及许用应力按表11的

表12低合金钢螺柱的力学性能

4.5.3碳素钢和低合金钢螺柱用毛坏经 力字注服试验，具体要求下： a）同一钢号、同一冶炼炉号、同一断面尺寸、同一热处理制度、同期制造的螺柱毛坏组成一批，每 批抽取一件毛坏进行试验。 b 试样取样方向为纵向。直径不大于40mm的毛坏，试样的纵轴应位于毛坏中心；直径大于 40mm的毛坏，试样的纵轴应位于毛坏半径的1/2处。试样距毛坏端部的距离不应小于毛坏 的半径，但拉伸试样的头部（或夹持部分）不受此限制。 c 碳素钢螺柱毛坏每件取一个拉伸试样。低合金钢螺柱毛坏每件取1个拉伸试样、3个冲击试 样。拉伸试验方法按GB/T228.1的规定，拉伸试样采用R4号（d=10mm，。=50mm）试 样。冲击试验方法按GB/T229的规定，冲击试样采用标准尺寸V型缺口试样。

d）碳素钢螺柱毛坏拉伸试验结果中，抗拉强度和届服强度应符合表11的规定，断后伸长率指标 为：20钢A≥25%，35钢A≥20%。低合金钢螺柱毛坏的拉伸和冲击试验结果应符合表12的 规定，表中冲击功的规定值系3个试样试验结果的平均值，允许有1个试样的试验结果小于规 定值，但不得小于规定值的70%。 e） 拉伸试验结果不合格时，应从同一毛坏上再取2个拉伸试样进行复验，测定全部3项性能。试 验结果中只要有1个数据不合格，则该批毛坏判为不合格。 f 冲击试验结果不合格时，应从同一毛坏上再取3个冲击试样进行复验。前后两组6个试样的 冲击功平均值不得小于表12的规定，允许有2个试样的冲击功小于规定值，但其中小于规定 值70%的只允许有1个。否则，该批毛坏判为不合格。 g）被判为不合格的整批毛坏可按4.5.2的规定重新热处理，然后按上述程序重新取样进行试验。 1.5.4碳素钢和低合金钢螺柱的使用温度下限及相关技术要求应按下列规定： a 20钢螺柱为一20℃，35钢螺柱为0℃，其他钢号螺柱为一20℃； b）30CrMoA和35CrMoA钢螺柱，当使用温度低于一20℃时，应进行使用温度下的低温冲击试 验，此时表12中的冲击试验温度由0℃改为使用温度，低温冲击功指标按表13的规定； C 使用温度低于一40℃～－70℃的30CrMoA和35CrMoA螺柱用钢，其化学成分（熔炼分析） 中磷、硫含量应为P≤0.020%、S≤0.010%；使用温度低于一70℃~一100℃的30CrMoA螺 柱用钢，其化学成分（熔炼分析）中磷、硫含量应为P≤0.015%、S≤0.008%

表13低温用低合金钢螺柱的冲击功

4.5.5各奥氏体型钢号螺柱用毛坏应进行拉伸试验，试验要求和结果应符合GB/T1220的规定， 4.5.6奥氏体型钢螺柱的使用温度下限按4.1.10的规定。 4.5.7与螺柱用钢组合使用的螺母用钢可按表14选用，也可选用有使用经验的其他螺母用钢。调质 状态使用的螺母用钢，其回火温度应高于组合使用的螺柱用钢的回火温度

4.6.1用于制造球罐受压元件的焊接材料应符合NB/T47018.1的规定，并且附有质量证明书和清晰、 牢靠的标志。 4.6.2球罐制造和现场组焊单位应当建立并且严格执行焊接材料验收、复验、保管、烘干、发放和回收 制度。 4.6.3焊条： 4.6.3.1用于制造球罐受压元件的焊条应符合NB/T47018.2的有关规定。 4.6.3.2用于球壳主体焊缝的焊条熔敷金属的冲击功指标应不低于相应母材标准规定的下限值。 4.6.3.3球壳的焊缝以及直接与球壳焊接的焊缝应选用低氢型药皮焊条，并按批号进行熔敷金属扩散 氢含量复验。焊条熔敷金属扩散氢含量应符合表 的规定，试验方法按GB/T3965的规定进行。

球罐的结构参照GB/T17261确定。

5.4.1支柱应采用钢管或钢板卷制。 5.4.2下段支柱应整根交货。支柱拼接接头应全焊透。可采用沿焊缝根部全长有紧贴基本金属垫板 的对接接头。 5.4.3支柱顶部应设有球形或椭圆形的防雨盖板。 5.4.4支柱应设置通气口，对储存易爆介质及液化石油气的球罐，还应设置耐火层，如图5所示。 5.4.5支柱底板中心应设置通孔，如图5所示

5.4.2下段支柱应整根交货。支柱拼接接头应全焊透。可采用沿焊缝根部全长有紧贴基本金属垫

5.4.6支柱底板的地脚螺栓孔应为径向长圆孔，

6支柱底板的地脚螺栓孔应为径向长圆孔 需进行焊后热处理的球罐，应在基础表面预埋基础垫板，基础垫板厚度应不小于10mm

1拉杆结构有可调式和固定式两种。 可调式拉杆的立体交叉处不得相焊，见图6a）。固定式拉杆的交叉处采用十字相焊或与固定板 见图6b）。

本标准仅提供可调式拉杆的计算方法， 5.5.2拉杆与支柱的上、下连接点应分别在同一标高上

5.6.1开孔及开孔补强应按GB150.3一2011中第6章（分析设计时按JB4732一1995)的规定。

.6.1开孔及开孔补强应按GB150.3一2011中第6章（分析设计时按JB4732一1995)的规定。 .6.2球壳与接管的焊缝应采用全焊透接头 .6.3球壳上、下极中板应各设置一个公称直径不小于500mm的人孔。 .6.4球罐人孔、接管法兰应采用带颈对焊法兰， .6.5盛装毒性程度为极度或高度危害介质的球罐，进出目应在上极开孔

5.7相邻对接焊缝的最小间距

球壳上任何相邻对接焊缝中心线间外圆弧长应大于38（为球壳板钢材厚度），且不 00mm。

5.8低温球罐的结构要求

的设计温度低于一20℃时，其结构还应满足附录

对支撑结构及支柱与球壳连接型式超出本标准规定的球罐，应符合TSGR0004一2009中1.9的规 定。对具有压力容器分析设计资质的单位不受本条限制，

下列符号适用于本文件： A 单个支柱的横截面积，mm"； d; 支柱内直径，mm； d. 支柱外直径，mm； D. 球壳平均直径，mm; D: 球壳内直径，mm； D.

Ooa 操作状态下a点的组合应力（见6.11.3.1），MPa； Rd 钢材室温下的届服强度（或0.2%非比例延伸强度），MPa; OTI 液压试验状态下a点的纬向应力（见6.11.2)，MPa； OTa 液压试验状态下a点的组合应力（见6.11.3.1)，MPa； [o] 设计温度下球壳材料的许用应力（见第4章），MPa； T。 操作状态下a点的剪切应力（见6.11.1），MPa； T 液压试验状态下a点的剪切应力（见6.11.1)，MPa； 6 焊接接头系数（见3.10）； $ 角焊缝系数，取Φ，0.6

Pw——设计温度下球壳的最大允许工作压力，N

a）操作状态下的球罐质量按式（8)计算： m。=mi+m2+m+ms+m+m? b) 液压试验状态下的球罐质量按式（9)计算： mr=mi+ma+m+m

灌可视为一个单质点体系，其基本自振周期按式（

式中： 一拉杆影响系数，按式（16)计算

注：中间值用内插法计算

支柱横截面的惯性矩，mm，按式（17)计算

抗震设防烈度和设计基本地震加速度的对应关系应符合表17的规定 28

烈度和设计基本地震加速度的对应关系应符合表

表17抗震设防烈度和设计基本地震加速度的对

电器标准球罐水平地震力按式（18)计算！

球罐水平地震力按式（18)计算：

对应于球罐自振周期T的地震影响系数，按图8

表18水平地震影响系数最大值am

表19场地的特征周期T。

y—曲线下降段的衰减指数，按式（19）确定：

表21风压高度变化系数fi

地质灾害标准规范范本表21风压高度变化系数f

F一最大弯矩对i支柱产生的垂直载荷N； 0，—支柱的方位角，（°），见图9、图11，按式（28）、式（29)计算 A向受力时支柱方位角按式（28）计算：