砂恶层和滤层中秘定的真空度。抽水期间并内真空度不应小于 0.7、井孔上部接近土体表面处应用黏土时闭，开挖后操露的滤 管也应及时拆除或封闭，防止漏气， 7.2.12降水井点的平面布置应与土方开挖的分层、分块和顺序 相结合，并应与坑内支掠的布置相结合。放坡开挖的基坑、并点 管至坑边的距离不应小于1m，机房至坑边的距离不应小手 1.5m，地面应夯实填平，降水完华后，应根据工程特点和土方 回填进度陆续关闭和技除井点管。轻型井点管拔除后应立即用砂 土将井孔回填密实。对于保井井点，应制定专门的封井措施，防 止承压水在停止降水后向上冲冒， 7.2.13当基坑底面以下存在渗透性较强、含承压水的士层时， 应按下式验算坑底突涌的危险性： (7.2.13) 式中Y 一 含承压水土层项面到基坑底面第：层土的重度 (kN/m); h含承压水土层顶面到基坑底面第层土的厚度 (m); 含承压水土层项面处的水头压力《kPa）： K一安全系数，可取K=1.05 7.2.14在施工阶段应根据地下水位和基础施工的实际情况按本 规范第55.4条进行抗浮稳定验算；在确定抗浮验算水位时、尚 应考虑岩石装陈水积聚等因素的影响 7.2.15可采取延长降水并抽水时间或在基底设置例滤层等措施 或小基底水压力，防止地下室上浮

3基坑开挖可能危及邻近建（构）筑物、道路及地下管线 的安全与使用， 7.3.2基坑支护结构应服据当地工程经验：综合分析水文地质 条件、基坑开挖深度、场地条作及周围环境等因素进行设计、 施工， 7.3.3当支护结构的水平位移和周建（构）筑物的沉降达到 预整值时，应加强观测，并分析原因，达到控制值时，应采取应 急措施：确保基坑及周围建（构）筑物的安全， 7.3，4基坑开挖时，应在地面和坑内设置排水系统，必要时应 对基现顶部一定范用进行设化均：冬明和用能工时，应来取 有效错施：防止地基土的冻账和没泡。 7.3.5在基坑隔水维幕的施工中，应加强防水薄弱部位的观察 和处理，并应制订防止接缝处渗水的措施。 7.3.6、基坑周边的施工荷载严禁超过设计规定的限值：施工荷 我至基筑边的距质不得小手m。当有重发机减高在基境边作业 时，应采取确保机械和基坑安全的措施 7.3.7在基坑开挖过程中，严禁损坏支护结构、降水设施和工 程桩，应避免挖土机械直接压在支撑上：对工程监测设施，宜设 置醒自的提示标志和可靠的保护案进行保护 7.3.8采用钢筋混凝士内支撑的基坑，当支掉长度大于50m 时：化分新支军就士收萌和能改温变化感的账孕对支 护结构的影响，当基坑的长度和宽度均大手100m时，宜采用中 心岛法、逆作法等方法，成小麗爱士收缩不利影响、 7.3.9基坑开挖应根据支护结构特点、开挖士体的性质、大小、 深度和形状按设计流程分块、分层进行：严禁超挖。在软土中挖 土的分层厚度不宜大于3m，并应采取措施，防正因士体流动适 成桩基环 7.3.10当开挖过程中出现坑内临时主坡时，应在施工组织设计 中注明放坡坡度，防止主坡失稳 7.3.11挖土机械宜效置在高手挖土标高的台阶上，向下挖主，

1，3，」在下列情况下，基坑开挖时应采取支护措施： 1基坑深度较大，不具备自然放坡施工条件； 2地基土质松软烟草标准，地下水位高或有丰盛上房滋水

边挖边退，减少挖土机械对阴挖出土面的扰动。当挖到坑底时，的浇注质量应在基坑设计底面以上保留200mm～300mm土层，由人工7.4.4、后浇带浇筑混凝王前、应将缝内的杂物清现干净，做好挖除，钢筋的除锈工作、并将满侧混凝土富毛，涂刷界面剂，后浇带混7.3.12基坑开挖至设计标高并经验收合格后：序立即进行费展凝土应采用微影胀混凝土，且强度等级应比原结构混凝主强度等施工，防止晕晒和用水浸泡造成地基土破坏。级增大一级7.3.13在软土地区总面堆土时应均衡进行，堆土量不底超过地7.4.5沉降后浇带混凝土浇筑之前、其再侧宜设置临时支护，基承载力特征值，不应危及在建和既有建筑物的安全。并应限制施工荷载、防止混凝土浇筑及拆除模板过程中支撑松7.3.14当地下连续墙作为水久结构一部分时，其施工应符合下动、移位。列规定：7.4.6流降后浇带应在其两侧的差异沉降趋于稳定后再瓷筑混1应进行三次清精或采用槽底注浆等方法，确保沉清满足要求；7.4.7温度后浇带从设置到浇筑混凝土的时间不宜少于两个月，2应采用抗渗性能强的境畅间的接头形式或在接头的内7.4.8后浇带混凝土浇筑时的环境温度宜低于两侧混凝土浇筑侧或外侧增设抗渗措他：时的环境温度，后浇带混凝土浇筑完毕后，应数好养护工作，3、与板、柱、架、内衬墙等的连接可采用预理钢筋、钢板7.4.9当地下室有防水要求时，地下室后洗带不宜留成直规，和钢筋接收器等形式，并应做好后浇带与整体基础连接处的防水处理，7.3.15在软弱地基上采用逆作法施工时，应采取措施保证能工7.4.10桩疫与桩箱基端底板与桩连接的防水做法应符合现行行明间受力桩及梳上钢构架柱的垂直度和平面位置精度。业标准《建筑桩基技术现范）JGJ94的规定7.3.16当用于基坑支护的钢板桩需回收时，应逐根拨除，并应7.4.11、基础混凝土应采用同一品种水泥、掺合料、外加剂和同及时用土将拨桩留下的孔润间填密实。一配合比，7.4花形与箱形基础施工7.4.12大体积混凝土施工应符合下列规定：1宜采用掺合料和外加剂改善混凝土和易性，减少水泥用7.4，1设形写销形基配的施工成符合现行家标准准微土结量，降低水化热，其用量应通过试验确定，掺合料和外加剂的质构工程施主及验收规范）GB50204的有关规定。量应符合现行国家标准《混质土质量控制标准）GB50164的7.4.2当筱形与箱形基端的长度超过40m时，应设置水久性的规定：沉降缝和温度收缩缝，当不设置水久性的沉降缝和温度收确缝2宜连续浇筑，少设施工缝：宜采用斜面式薄层浇揭，利时，应采取设置沉降后浇带、温度后浇带、诱导缝或用微影胀混用自然流消形成斜坡，浇筑时应采取防止混凝土将钢筋推离设计凝王、纤维混凝土浇筑基础等措施，位置的措施：采用分仓浇筑时，相等仓块浇筑的间隔时间不宜少7.4.3后浇带的宽度不宜小于800mm，在后浇带处，钢筛应贯于14d通，后浇带两侧应采用钢筋支架和钢丝两隔断，保持带内的清3宜采用蓄热法或冷却法养护，其内外温差不宜大洁，防止筋锈蚀或被压亨、踩弯，并应保证后浇带两侧混微土于25℃5051

载大于浮力并确认建筑物安全时方可停止

碳技术规范》确制组按章、节、条序编制了本现范的条文说 明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行 了说明但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力 仅供使用者作为理解和把握规范规定的参考

142 8.3 基坑检验 143 8.4 建筑物流网观测

殊土场地，尤其是对处于断裂破碎带等不良地质作用发育，位于

4.3.1高层建筑的荷载大，地基压缩层的深度也大，因此，在 确定土的压缩模量时，必须考虑土的自重压力的影响，计算地基 变形时应取土的有效自重压力至士的有效自重压力与附加压力之 和的压力段来计算压缩模量。 当基坑开挖较深时，允其是软土地区，应考虑卸荐对地基王 性状和基础沉降的影响，应进行回弹再压缩试验以及模拟地基生 和基坑侧壁士体的卸荷试验 计算地基变形时，需取得地基压缩层范围内各士层的压缩模 量或变形模量，但适到难于取到原状土样的土层（如软土、砂土 租碎石土》尚使变形计算产生难，为解决这类土进行地基变形 计算所需的计算参数问题，可以考虑利用适当的原位测试方法 （如标准费人试验、重型动力触操等），将测试数据与地区的建筑 物沉降观测资料以反演方法算出的变形参数建立统计美系， 4.3.2由于试验方法不同，测得的抗剪强度指标也明品不同， 因此试验方法应根据地基的加荐及卸速本和地基土的排水条件 综合选择 直剪和三轴剪切试验是室内试验抗剪强度的基本手段，其 中，三轴剪力试验的土样受力条件比较清楚，测得的抗剪强度指 标也比教符合实际情况，直剪试验具有操作方使，造价低等优 点，多年的实践经验表明：对有经验的地区，采用直剪试验也可 清定工程需要 4.3.3线荷试验是确定地基承载力较为可靠的方法，本条规定 了地基基础设计等级为甲缓的建筑物宜通过载荷试验确定地基承 载力和变形计算参数、 对于极破醇或易软化的岩基或类似同类土的岩石地基、除应

进行若基平板载荷试验外，还宜进行压板积不小于500mm× 500mm的载荷试验，进行对比研究，以便确定地基的实际性状 和地基承载力的修正方式及变形参数，积累地区工程经验。 4.3.10用深层载荷试验确定大直径桩端阻力时。应特别注意试 验压板周边的约束条件，因实际工作中经常出现将无约束条件的 深井载荷试验结果当作桩尝阻力进行使用，进行深非载荷试验 时，除满足压板直径不小于800mm和周边约束土层度不小于 压板直径外，医板边缘与约束土体的更离不应大于173的压板 直径

4.4.1地下永理减情况是地基基础设计和基坑设计施工的重要 依，年来由于地下水引发的工程事放时有发生，因此查明地 下水账赋存状态是助案阶段的一项重要任务。地基期繁除应满足本 条规定的要求外，在有条件时还应掌操与建筑物设计使用年限相 同时间周期内的最高水位、水位变化幅度或水位变化趋势及其生 婴影明因素 4.4.2由于高层建筑筱形和箱形基确的埋深较深，场地的地下 水对基、箱基的设计和施工影响都很大，如水压力的计算、水 久性抗浮和防水的设计以及施工降水和施工阶段的抗浮等， 此，当场地水文地质条件对地基评价和地下室抗浮以及施工降水 有重大影响时，或对重大及特殊工程，应通过专门的水文地质勤 察探明场地的地下水类整、水位和水质情况，分析地下水位的变 化解度和变化范势，对于重要建筑物或缺少区域水文地质资料的 地区，应设置地下水长期滤乳

整体稳定性与基确埋深的关系，以二幢分别为15层和25层的居 住建筑，抗震设防烈度为8度，地震作用按《建筑抗震设计规 范》GB11一89计算，并考虑了地基的种种不利因素，用圆弧 滑动而法进行分析，其结论是25层的建筑物，埋深1.8m，其秘 定安全系数为1.44，如果埋深达到3.8m（1/17.8），则安全系 数达到1.61，当采用椎基础时，桩与底板的连接应符合下列 要求： 1柱项嵌人底板的长度一般不宜小于50mm，大直径桩不 宜小于100mm 2混凝土链的桩顶主筋伸入底板的铺周长度不宜小手35信 主筋直径

力是基底摩擦力、平行于剪力方向的侧壁摩擦力和垂直于剪力方 向被动土压力的合力，计算基底障擦力F时、除了按基础底面 的竖向总压力和土与混凝土之间摩擦系数计算外，还应按地基土 抗剪强度进行计算，取二者中的小值作为其抗滑移的力，是安 全的 土与混受土之间的摩擦系数可根据试验或经验取值，也可参 照现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007中关于撑 土填设计时按增面平滑与填土原擦的情况取值，其值如表3 所示

上浮的事故常有发生，因此，当疫形和箱形基确部分或全部在地 下水位以下时，应进行抗浮验算。抗浮验算的关键是地下水位的 确定，抗浮验算用的地下水位应由励察单位提供， 抗浮设防水低应在研究场区各层地下水的赋存条件、场区地 下水与区域性水文地质条件之间的关系、各层地下水的变化趋势 以及引起这种变化的客观条件的基础上，经综合分析确定： 1当有长期水位观测资料时，抗浮设防水位可限据历史最 高水位和建筑物使用期间可能发生的变化来确定！ 2当无长期水位观测资料或资料缺乏时，按勘察期间实测 最高稳定水位并结合场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因 素综合确定； 3场地有承压水且与潜水有水力联系时，应实测承压水水 位并考感其对抗浮设防水位的影响： 4在可能发生地面积水和洪水泛滋的地区，可取地菌标高 为抗浮设防水位 5施工期间的抗浮设防水位可根据施工地区，季节和现场 的具体情况，按近，（3～5）年的最高水位确定， 水浮力、结构水久荷载的分项系数应取1.0

6.1一般规定 6.1.1箱形基础的平面尺寸，通常是先将上部结构底层平面或 地下室布置确定后，再根据荷载分布情况验算地基承载力、沉降 量和领斜值，若不满足要求则需调整其底确积和形状，将基础眠 板一侧或全部适当携出，或将箱形基础整体加大，或增加理深以 满是地基承载力和变形的要求 当采用整体护大箱形基础方案时食品添加剂标准，扩大部分的瑞体应与箱形 基础的内墙或外请连通成整体，且扩大部分瑞体的挑出长度不宜 大于地下结构理人主中的深度，以保证主楼荷载有效地扩散到悬 挑的墙体上 对平面为矩形的箱形基础，沉降戏察结果表明嵌向相对挠曲 要比模向大得多，为防止由于加大基础的以向尺寸而引起纵向扰 曲的增加，当需要扩大基底面积时，以及增加基础抗倾覆能力 宜优先扩大基础的宽度， 6.1.2试验资料和理论分析都表明，回填士的质量影响着基础 的埋置作用，如果不能保证填土和地下室外境之间的有效接款， 将减弱土对基础的约束作用，降低基臀土对地下结构的阻抗和基 底土对基础的转动阻抗，因此，应注意地下室四周回填土应均匀 分层务实： 6.上3在设计中通常都假定上部结构嵌周在基础结构上，实际 上这一毅定只有在附性隐基的条件下才能实现、对绝大多数都属 柔性地基的地基土雨言，在水平力作用下结构底部以及地基都会 出现转动，因此所谓嵌遇实质上是指异常接近于固定的计算基所 商已，本条款中的周即属此意， 1989年，美国旧金山事一幢257，9m高的钢结构建筑，地下

6.2.1概案核心简结构和简中简结构的核心简暨向谢度大，荷 载集中，需要基础具有足够的刷度和承载能力将蓝心简的范截扩

21概案核心简结构和简中简结构的核心简暨向例度大，荷 我集中，需要基出具有足够的刷度和承载能力将蓝心简的截扩

6室内模型试验结果表明，平面呈L形的高层建筑下的大定义为：基础两测沉降的平均值与基础中间最大沉降的差值与基面积整体筱形基础，夜板在涡足厚跨比不小于1/6的条件下，裂碎两演之间距离的比值：缝发生在与高层建筑相邻的据房第一跨和第二跨交按处的柱务。试验结果还表明，高层建筑连同紧邻一跨的裙房其变形相当均6.3箱形基础匀，量现出接近阴性板的变形特征，因此，当需要设置后尧带6.3.1箱形基础填体的作用是连接质、底板并把很大的竖向药时，后尧带宜设在与高层建筑相邻房的第二跨内（见图13），载和水平码载较均匀地传逆到地基上去，提出体而积率的要求是为了保证箱形基础有足够的整体所度及在纵横方向各部位的变剪承载力。这些面积幸指标主要来源于国内已建工程增体面积率的统计资料，详免表5，其中有些工程经过了6度地震的考验，LEA装建筑这样的面积车指标在一般工程中基本上都能达列，并且能满足一般人防使用上的要求，在境体水平载而面积率的控制中，对基础平面长宽比大于4的箱形基础纵墙控制较严，因为工程实离流降表明，箱形基础的相对绕曲，认向要大于横向，这说明了在正常的受力状态下，纵向是我们要考虑的主要方向，然面横境的数量也不能太少，横境受剪面积不足，将影响抵抗挠曲的刷度图13启瓷带（沉摩建）承意图十多年来的工程实践经验表明，境体水平载面总面积率可适6.2.15在同一大面积整体筏形基确上有多幢高层和低层建筑时，当欲宽，因此，本规范将塔体水平截面总面积率控制在已建工程筏基的结构计算宜考虑上部结构、基础与地基土的共同作用，进填体面积率的统计资料的下限值，由原规范的1/10改为1/12。行整体计算，对塔楼数目较多且塔裙之间平而布局较复杂的工程，6.3.2本规范提出箱形基础高度不宜小于基踏长度的1/20，且设计时可能存在一定难度，基于中国建筑科学研究院地基所的研不宜小于3m的要求，旨在要求箱形基跑具有一定的谢度，能适究成果，对于同一大面积整体疫形基路上的复杂工程，建议可按应地基的不均匀沉降，满足使用功能上的要求，减少不均匀流降高层建筑物的有效影响区城将疫基划分为若干单元分别按弹性理引起的上部结构附加应力。制定这种控制条件的依据是：从已建论进行计算，计算时宜考上部结构、基磁与地基土的共同作用工程的统计资料来看，箱形基础的高度与长度的比值在1/3.8至采用这种方法计算时，需要根据各单元间交界处的变形协调条件。1/21.1之间，这贷工程的实测相对提曲值，软土地区一般都在依据沉降达到基本稳定的时间长短或工程经验，控制和调整各建万分之三以下，使土地区一般都小于万分之一，除个别工程，由筑单元之间的沉降差后，得到整体基的计算结果。于施工中技解板桩将基底下的土出，使部分外织境出现上大下6.2.16高层建筑基确不但应满足强度要求，而且应有足够的小内外贯通裂缝外（裂缝股宽处达2mm），其他工程并没有出现度，方可保证上部结构的安全，本条款给出的限值，是基于一系异常现象，度都较好，表6给出了北京、上海、西安、保定等列室内模型试验和大量工程实测分析得到的，基确的整体挠曲皮地的12项工程的实满最大相对挑曲资料。124125

7.+筱形与箱影基础施工

7.4.2筱形和箱形基碘长度超40m基础境体都易发生裂维缝 （重直分布），外端上的裂缝对防水不利，处理费用很高， 7.4.4后浇带施工做法很多，或事先把钢筋费通，用钢丝网模 隔断，按缝前用人工将混展土表面留毛，或直接采用齿口连接技 板网放置在施工缝处模板内侧，待拆模后，表面露出拉板网齿 增，增加新老混疑土之间的咬接，或钢筋也有事先不费通的，先 在缝的两侧伸出受力钢筋，但不相连，而在基础混凝土瓷筑三至 四星期之后再将伸出的钢筋等强焊接， 7.4.9差异沉降容易造成基础板开裂，对于有防水婴求的基础， 后带的防水处理要考虑这一因素，跑工缝与后浇带的防水处理 要与整片基础同时微好，不要在此处断缝。并要采取必要的保护 借施 卫生标准，防止施工时损坏， 7.4.11混凝土外加剂与掺合料的应用技术性很强，应通避 试验。 7.4.12大体积混凝土的养护以前多采用冷郑法，而自前器热养 护法正被诈多工程人员所接受，效果也很理想， 二次抹面工作很重要，应及时进行，否则一且泥水人则难 以处理，二次抹面不但具有补强效果，面且对防渗也有很大 作用。