万达广场酒店超限报告.pdf

高96.38米，按照《高层建筑湿凝土结构技术规程》（JGJ3一2010）3.3.1条：框架

展61抗需股防自际费或

信息技术标准规范范本6.2结构关键抗侧力构件抗震性能目标

表 6. 2. 1结构抗稳性能目标

表 6. 2. 1 结构抗慢性能目录

各性能水准结构预期的震后性能状况如表6.2.2

表622各3微机需层送况

较严重损坏 注：“普通竖向构件”是指“关键构件”之外的整向构件；“关键构件”是指该构件的失 效可能引起结构的连续破坏或危及生命安全的严重破坏；“耗能构件”包括框架梁、剪力 墙连梁及耗能支撑等。

.11条所列各水准的验算公式计算。具体采用的抗震性能水准如下： 在多遇地震（小震）下满足第1抗震性能水准的要求，在设防地震（中震）下满足第3抗震性能 水准的要求，在罕遇地震（大震）下满足第4抗震性能水准的要求：不同抗震性能水准的结构构件 承载力设计要求风下表6.2.3

表 6.2.3 不同抗震性能水准的结抱构件承载力设计要求

：1.5层柱为楼顶上一层注，6层柱为

7.2结构的整体计算结果 7.2.1计算结果 结构模型分25个结构层，模型结构层4层梁板为建筑结构首层梁板，模型结构层5层墙柱为建 筑结构首层增柱，以下各表所示层号为模型结构层层号， 刚性楼板计算结果，见下表

基期西山方法B地共道店源目起胜设计可行性提告

“楼层侧向刚度比、受剪承载能力比、地震作用下的层间位移角、地震作用下的楼层剪力及其占 总剪力的百分比、地震作用下的倾覆弯矩及其占总剪力的百分比”等曲线以及前三阶报型图，见下 面各页所示（计算层5层柱对应建筑1层）， 其中，楼层侧向刚度比和受剪承载能力比曲线在错房项（计算层8层）两层和屋面有出现突变的 清况，主要是由塔楼收进或层高差异较大引起的：塔楼楼层曲线均比较光滑：侧向例度比的数值除 第5层（计算层9层）以外其它均满足规范要求；而受剪承载能力比的数值（最大值为0.8，出现在 首尿满足提爱求

基围商山方法B热店器目监品设计可器性报告

7.2.2计算结果分析

根据上述计算结果，结合《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3一2010）的要求及结构抗震概 计理论，可以得出如下结论： 平动周期之比小于0.9，满足《高规》3.4.5条要求。 2 第4.3.12条要求本工程由于处于8度烈度区，III类 场地，设计地震 是第三组，计算所得的剪重比大于最小剪重比3.2%较多，说明本 结构在此烈度区地囊反应较大 所取报型数足够 ，所有楼层层间位移角均小于1/650，其中风荷载作用的影 雪扭特 则结构，但满足《高规》第3.4.5条“关于A级高度建筑不应大于1.5倍的 要求” 层以上楼层均大于其上一层受剪承我力的80% 通过《高规》第5.4.4条的整体稳定验算，且大于 和第7.2.13条的要求 单元剖分及其参与计算、联周层的模拟与ETABS TABS计算的楼层例度有一定的差别，但计算结果基 STfE

根据上述计算结果，结合（高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3一2010）的要求及结构抗震概 计理论，可以得出如下结论： 第一扭转周期与第一平动周期之比小于0.9，满足《高规》3.4.5条要求。 规》第4.3.12条要求本工程由于处于8度烈度区，III类 场地，设计地 又是第三组，计算所得的剪重比大于最小勇剪重比3.2%较多，说明本 结构在此烈度区地囊反应较大 ，所有楼层层间危移角均小于1/650，其中风荷载作用的是 属于扭转 则结构，但满足《高规》第3.4.5条“关于A级高度建筑不应大于1.5倍的 要求”， 层以上楼层大其上一层变界事我力的义 过（高规》第5.4.4条的整体稳定验算，且大于 条和第7. 2. 13条的要求 单性板单元剖分及其参与计算、联周层的模拟与ETABS 小， ETABS计算的楼层刚度有一定的差别，但计算结果基

7.3结构的弹性时程分析

本工程商层销构，抗量改顾盗度为8度，报据尚层建巩族士销构技不现程。 (JGJ32010) 第4.3.4条第2、3款和第5.1.13条的规定，需进行弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算，采 用SATVE进行弹性动力时程分析，输入地震波为4组实际地震记录和1组场地合成人工波（经过地 提波够正)。进行弹性动力分析时按8度地度3类土，50年时限内超越概率为63.2%（小震)，阻尼 北为0.05考惠， 选取的拍需波个别示例图如下所示，量大加速度峰值按规范取为70.0ga1

USER2（天然波）时程及与反应谱对比曲线

RH1TG065（人工波）时程及与反应谱对比曲线

表7.3基底最大总剪力及最大层间位移角

按全楼弹性选板计算的中需验算的格体计算结果如下表：

注：1.5层动能格顶上一最准，6是注为起

注：1.5层群为链格顶上一层样。6晟为起用

本工程关键构件定为跨层桂，主楼5.6层挂，5层（据楼预）大跨度案，底部加强区剪力增

个别楼层的配筛结果（无超前的情况出现）示意如下： 首层剪力墙与跨层柱（第5模型结构层）： 尊力墙约束边线构性配筋室箱微超过5%，施工图境内设置型钢处理， ，跨层挂最大纵面配筋惠23%，均处手不届服状态

第5层大跨度梁（第8模型结构层） 大跨度梁（主楼右刨鉴，X向布置）未出现超筋的情况，处于不届服状态，设计中另加预应力或内置型钢的方式控制其度

基用西山万法B地块酒店票目超股设计可行性提告

按规范要求的“大震不倒”的抗震设防目标，采用PUSH&EPDA程序对建筑物在罕退地震作用 下进行静力弹塑性推覆分析，

8.1加载顺序与水平荷裁竖向分布模式

分内步进行加载，第一步为施加重力荷我代表值，并在后续加水平荷我过程中保持恒定，第 步为逐步施加肾向分布模式为三角形和矩形的西种水平荷载

8.2Pushover计算结果 8.2.1Pushover的简要结果 大震下静力弹塑性分析所得的性能点处相关指标如下表所示。

8.2.2Pushover计算结果分析

表8.2=2 抱性损伤情况

注：1.5注能上一层群。6晟注为起

2.本工器关的性感， 底部加强区前力培。

3）内方可雅覆，在底部 其均为面外拉查损坏照明标准规范范本，

在0度方向三角形荷载推覆下的上图红色因形线所示增体，截面为800mm*13240mm，此片墙在性

/(fck8A)=1454000/(27.5*800mm*13240)=0.005<0.15，抗势验募满足要求；此片增体属拉弯损坏， 设计时通过提高约束边缘构件的配箍率，坚向分布筋配筋率，埋置型钢等措施，提高结构剪力增筒 体及边缘区域剪力墙的拉拉强度和延性

和四层存在跨层柱，通过提高关键部位及底部剪力墙增肢的延性，使抗侧例度和结构延性更好地匹 ，达到有效地协同抗晨 构造要求 雅一 向分布筋配筋率（大 线的承我能力 多板边缴，转销等W力集中的理方进行机 大简外围剪力增设置成型 配师率等描，提尚销构延性，避免范性吸环 人捷尚狂于的承我能力 4层的穿层柱按混减土规范6.2.3和6.2.4条考恶二阶效应的影响，确保其在设防地晨 下抗弯不届服、抗剪弹性，并且其箍筋全高加密和提高其纵筋配筋率， 5.对于裙楼项大跨度案，按中震抗弯不册服、抗剪弹性并考虑整问地震进行设计，设计中勿如 页成力或内置型钢的方式控制其提度 7.6层（裙房顶上第二层，计算模型10层）的框架柱均为短柱，按震抗弯不届服、抗剪弹性设 计，其箍筋全高加密，

和偶然确心地震作用；对关键构件如跨层柱、剪力增底部加强区部位等采用内个计算程序的合理计 算结果进行设计， 2）按规范要求，选用4组3类场地的天然地震波和1组场地人工波，对结构作弹性时程分析， 并将结果与反应谱分析结果相比较， 3）对关键构件进行中囊验算，了解其抗震囊性能，并采取相应加强措施。 4）针对上述超限情况，对结构进行罕遇地震下的PUSHOVER分析，以确定结构能否满足第 阶段抗震设防水准要求，并对薄弱构件 的加强指

对关键构件设定抗震性能化目标。并在抗囊设计中，采用多种程序对结构进行了弹性、弹望性计算 分析电镀标准，除保证结构在小囊下完全处于弹性工作外，还补充了关键构件在中震和大震下的验算。计期 清果表明，各项指标均表现良好，基本满足规范的有关要求，根据计算分析结果和概念设计方法， 对关键和重要构件作了适当加强，以保证在地震作用下的延性 因此，可以认为本工程除能满足竖向荷载和风荷载作用下的有关指标外，亦满足“性能目标D" 抗设随目标，结相是行且安金的