JGJ 369-2016 预应力混凝土结构设计规范.pdf

在混土达到规定强度启，通过张拉预应力筋并在结 遵面建立预应力的混凝土结构。

crete structure

配置与混凝上之间罚保持相对滑动的无粘结预应力筋 法预应力混凝士结构 安全生产标准，

2.1.5体外顿应力混凝王结构

2.1.6预应力型钢混凝土结构

concrete structure

concrete structure

2. 1.7 预应力筋

用于混凝土结构构件冲施加预瓶力的钢丝、钢绞线和 螺纹钢筋和纤维增强复合塑料筋的总称。

2.1.8填充型环氧涂层钢绞线

2.1.8填充型环氧涂层钢绞线

steal strand

外层由熔融结合环氧涂层涂覆，钢丝间的空隙由熔融结合环 氧涂层完全填充，防上腐蚀介质通过毛细作用力或其他流体静力 侵入的预应力钢绞线，

2.1.9纤维增强复合材料预应力筋

由多股连续势纶纤维复合材料碳纤维复合材料采用聚 树脂、聚乙烯树脂或环氧树脂等基底材料胶合后，经过特制的模 與挤压拉拨型的纤维增强复合塑料预力颜，简称FRP预 应力筋。

表即涂防腐油脂拜包挣套盾，与周围混凝七不粘结，靠罐 专递压力给构件载结构的·一种预应力筋

张拉后直接与混凝土粘结或通过灌浆使之与混凝土粘结的一 种预应力筋。

2.1.13体外预应力筋

布置在构构件截面之外的预应力筋。通过与结构构件相连 的锚固端块和转向块将预应力传递到结构上。

后张法预应力构件或结构冲：为保持预应力筋的拉力并将压 力传递到构件或结构上所采用的永久性锚固装置。

nchoragc zone

在后张预应力混凝土绪构构件：承受铺具传来的预力 混凝上藏面应力趋于均匀的部分构区段

2. 1.22 综合内力 resultant internal force

预加力在后张法超静定预应力结构的构件戳面工产生的 内力。

预加为对后张法超静定预应力结构在多余药束处引起的附加 内力。

2. 2. 1 材料性能

2.2.2作用和作用效啦

b.2.4计算系数及其他

3.1混凝士及预应力钢筋

8.1.1预应力混凝土结构的混凝土强度等级不宜低门 生 不应低于C30。 3.1.2预应力混凝土结构中预应力筋宜采用预应力钢丝、钢绞 线和预应力螺纹钢筋：也可采用纤维增强复合材料预应力筋。 3.1.3预应力钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋的屈服强度标准 值fx、极限强度标准值fmk、抗拉强度设计值fo及抗压强度设 计值f应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的 规定。

3.1.4预应力筋的弹性模量 E应按表 3.1.4不用

表 3, 1.4预应力筋弹性模量(N/mm

注，必时可采用实测的弹性模量。

力比值%：按表3.1.5线性内插取值。预应力筋疲劳应力比值g 应按下式计算

构件疲劳验算时，同一层预应刀舫的 小应力、最大应力(MPa)。

表 3.1. 5预应力筋凝劳应加幅限值(N/mm)

3.1.6预应力筋在最大力下的总伸长率不应小于3.5% 3.1.7镀锌钢绞线的规格和性能应符合现行行业标准《高强度低 松弛预应力热镀锌钢绞线》YB/T152的有关规定。热镀锌钢 线适期汀体外预应力结构，不应直接与混凝士、砂浆接触。 3.1.8填充型环氧涂层钢绞线性能应符合现行行业标推《环氧涂 层预拉力钢绞线》IG/T387的有美规定。 3.1.9单丝涂覆环氧涂层预应力钢绞线性能应符合现行国家标 准《单丝涂覆环氧涂层预应力钢绞线》GB/T25823的有关规定。 3.1.10缓粘结预应力钢绞线性能应符合现行行业标推《缓粘结 预应力钢绞线》JGT369的有关规定；缓凝胶粘剂应符合现行行 业标雅《缓粘结预应力钢绞线专用料合剂》JG/T370的有关规定 3.1.11无粘结预应力筋性能应符合现行行业标准《无粘结预应 力钢绞线》G161.的有关规定，

3.2纤维增强复合材料筋

3.2.1纤维增强复合材料筋混凝土构件应采用碳纤维增强复合 材料筋载芳纶纤维增强复合材料筋，耳其纤维体积含量不应小 F60%

3.2.2纤维增强复合材料预应力筋的截面面积应小于300mm

1纤维增强复合材料预应力筋的抗拉强度应按筋材的 面积含树脂计算，其主要力学性能指标应满足恶3.2.3齿册

纤维增强复合材料预应力筋的抗拉强度标准值应具有 %的保证率，其弹性模量和最大力下的伸长率应取平均值 不麻采归光圆表面的红维增强复合材料筋。

患 3.2.3纤维增强复合材料预应力筋的主要力学性能指标

纤维增强复合材料筋抗拉强度设计值应按下式计弹：

3.2.4纤维增强复合材料筋抗拉强度设计值应按下

finik. .1.4X

表 3. 2. 4 纤维增强复合材料预应力筋的环境影响系数 Y

3.2.5纤维增强复合材料预应力筋的持久强度设计值应按下式 计：

式中：fim纤维增强复合材料预应力筋的持久强度设计值 (MPa) ; 1.4，芳纶纤维增强复合材料筋取.2.0。

3.3预应力筋用错具和连接器

3.1预应力结构设计冲，应根据工程环境条件、结构特点

3.3.！预应力结构设计中，应根据工程环境条件、结构特点、 预应力筋品种和张拉施方法，选择锚具和连接器。常用金属预 应力筋的锚具可按表3.3.1选用。

表3.3.1销县选用

3.3.2金属预应力筋用错具和连接器的性能应符合围家现行标 准《预应力筋用锚具、实具和连接器》GB/14370、《预应力筋用 锚具、爽具和连接器应用技术规程》JGI85和《无粘结预应力混 凝主结构技术规程》IGI92的规定

3.3.3承受低应力或动荷载的夹片式锚具应采取防松措施。

能应符合现行国家标准《预应力筋用锚舞、来真和连接帮》 14370的规定，

3.3.5纤维增强复合材料预应力筋耳采机械求持式

和组合式具，并应保证组装件的破坏模式为锚具外纤维增 合材料筋拉断。

3.3.6纤维增强复合材料预应解版与世配套铺吐商伟

与其他锚具配套使用时，应根据现行行业标准《预应力筋闭 夹具和连接器应用技术规程》JGI85进行试验验证

配套锚具的耐久性能和疲劳性能不应小于纤维增强复合 页放力筋的相放指标

3. 4 孔道与灌浆材料

1金属波纹管性能应符合现行行业标准《预应力混凝土用金 属波纹管》JG/T3013的有关规定： 2塑料波纹管性能应符合现行行业标准《预应力混凝土桥梁 用塑料波纹管》T/T529的有关规定。 3.4.2灌浆材料应符合现行国家标准《水泥基灌浆材料应用技术

4.11预应力结构设计应符合现行国家标准《混凝十乡

11预应力结构设计应符合现行国家标准《混凝土结构设计 》GB50010、《建筑结构荷载规范》GB50009、.《建筑抗震设 范》GB50011的规定。

4.1.2预应力混凝土结构构件的承载能力极限数态计算？

用极限状态及施工阶段验算应符合现行国家标准《混凝土结 计规范》GB50010的规定

4.1.3预应力混凝土结构分析，耳根据结构类型、材料小

1.3预应力混凝土结构分析，可根据结构类型、材料性能

力特点等，选择弹性分析方法、塑性内力董分布分析方法、 性分析方法、塑性极限分析方法、试验分析方法进行分开 算。

结构的影响。其结构次内力的计算，应考虑空间效应进 分析。

作法，调整施工顺序等措施减少竖向构件或相邻结构对施加预应 力构件的约束作用。

4.1.6预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对超静 定结构，相应的次弯矩、次剪力及次轴力等应参与组合计算。并 应符含下列规定：

4.1.6预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对

4.1.6预应力混凝士结构设计应计入预应力作用效应；对超静 定结构，相应的次弯矩、次剪力及次轴力等应参与组合计算。并 应符合下列规定： 1对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时， 预应力作用分项系数应取1.0，不利时应取1.2：对正常使 用极限状态，预应力作用分项系数应取1.0。

1对承载能力极限状态，预应力作用效应对结构有利时， 预应力作用分项系数%应取1.0，不利时%应取1.2：对正常使 用极限状态，预应力作用分项系数应取1.0。 2对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对 承载力有利时，结构重要性系数应取1.0。当预应力作用效应

对承载力不利时，结构重要性系数在持久设计状况和短暂设 计状况下，对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1；对安全 等级为二级的结构构件不应小手1.；对安全等级为三级的结构 构件不应小手0.9。对地震设计状况下应取1.0。 4.1.7预应力混凝土结构设计应分别按荷载效应的标准组合与 准永久组合并考虑长期作用影响的效应对正常使用极限状态的结 构构件进行验算，控制应力、变形、裂缝等计算值不应超过相应 的规定限值。荷载效应的标准组合与准永久组合应按现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009规定计算。 4.1.8预应力构件截面尺寸的确定，应考虑结构荷载，建筑净 高，预应刃束及锚具的布置及张拉施工操作距离等影响因素。 4.1.9预应力筋的张拉控制应力6.m.应符合下列规定：

承载力不利时，结构重要性系数在持久设计状况和短置 状况下，对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1；对安 级为二级的结构构件不应小手1.0；对安全等级为三级的给 件不应小于0.9。对地震设计状况下应取1.0

Oem≤0. 75 /rnk

Ca≤0. 70 furk

Cmn ≤0. 85 f pyk

F 0. 5 f uk a

.1.0混凝土保护层厚度可按现行国家标准《混凝土结构设 见范》GB50010确定。

4.2.1预应力结构应按最不利作用的组合进行内力分析。作用 的组合应考虑全部荷载作用工说，包括预加力作用、温度作用 收缩徐变作用、约束作用和地基不均勾沉陷作用以及出于荷载偏 心所产生的扭转和横陶均匀分布荷载等因素。复杂约束结构尚应 考愿施工路径影响，

，2.2施工和正常使用极限状态的各种校核，应将预加力作 声载计算其效应，

4.2.3正常使用极限状态内力分析应符金下列规定

1在确定内力与变形时应按弹性理论值分析。由预加力 起的内力和变形可采用约束次内力法计算，常用线型布筋形式下 预应力混凝土框架的约束次内力应按附录A计算。当采用等效 荷载法计算时，次剪力宜根据结构构件各截面次弯矩分布按结构 方学方法计算。 2构件截面或板单元宽度的儿何特征可按毛截面（不计钢 筋）计算。

4.3预应力损失值计算

表 4. 3. 1预应力损失值(N/mrn)

续聚 4. 3. 1

当按本规范4.3.1条计算求得的预应力总损失值小于下 时，应按下列数值取用：

4.3.2当按本规范4.3.1条计算求得的预应力总损失值小于下 列数值时，应按下列数值取崩： 1先张构件 100N/mm; 2后张构件 80N/mm2. 厚.3.3预应力构件在各阶段的预应力损失值宜按表4.3.3的规 定进行组合。

1.3.3各阶段预应力损失值的组合

注：先张构件街于钢筋应力松弛起的损失值在第一批和第二批揽失中 例，可根据实际精说确定。

4.3.4预应力直线筋由于锚具变形和预应力筋内缩引起的预应

4.3.4预应力直线筋由于锚具变形和预应刀筋内缩引起的预应

历损失值。塔吊标准规范范本，可按下式计算：

式中：α一一张拉端锚具变形和预应力筋内缩值（rmm），可按表 4.3.4采用； t一张拉端至锚固端之闻的距离（mm)

4.3.4锚具变形和预应力筋内缩值

注：1表中的锚真变形和预应力筋内缩值也可根据实测数据确定； 2其他类型的错具变形和预应力筋内缩镜应根据实测数据确定

块体拼成的结构，其预应力损失尚应计块体闻填缝的预压变 形。当采用混凝土或砂浆为填缝材料时，每条填缝的预压变形值 可取为 1mn。

水利图纸、图集4.3.5后张构件预放力线筋或折线筋由错差变形和

反向摩擦影响长度可按下列公式计算：

反问摩擦影响长度可按下列公式计算