SHT 3215-2020 石油化工料仓框架设计规范
本标准规定了料仓框架结构设计应区分的设计状况、仓内物料荷载工况、荷载及荷载组合、结构类型与布置、结构设计、地基基础、构造要求等。
本标准适用于抗震设防烈度6度-8度地区的石油化工料仓框架结构设计。

SH/T32152020

Y.S≤R 5.1.71 S. ≤R. /YRE (5.1.72)

YS≤R S.

表5.1.7承载力抗需调整系数

C一一结构构件达到正常使用要求所规定的变形、应力、裂缝宽度和自振频率等的限值。 5.1.9料仓框架高度一般是指室外地面到仓体支座层的框架梁或屋面板顶面。计算框架变形时，高度 可取基础顶面到钢筋混凝土框架柱顶面，对于混合框架可取到钢框架柱顶面。料仓框架高度的计算不包 括局部突出主体结构的楼梯间、钢支架等。 5.1.10混凝土结构构件正截面的受力裂缝控制、混凝土结构受弯构件的最大挠度计算及其限值、混凝 土结构耐久性设计应符合现行国家标准GB50010《混凝土结构设计规范》的有关规定。 5.1.11钢结构受弯构件的挠度计算及其容许值安全标准规范范本，应符合现行国家标准GB50017《钢结构设计标准》 的有关规定。

5.2.1料仓框架的结构类型一般有钢筋混凝土框架、混合框架等。 5.2.2掺混料仓框架平面布置，通常设置4座～12座偶数仓，采用单排、双排、三排组合排布。常用 单仓容积为1000m、800m，对应的框架轴线尺寸宜为10.0m×10.0m、9.5m×9.5m、9.0m×9.0m等。 5.2.3包装料仓框架平面布置，通常设置2座～4座仓，采用单排组合排布。常用单仓容积为500m 300m，对应的框架轴线尺寸宜为9.5m×9.5m、7.5m×7.5m等。 5.2.4混凝土框架结构伸缩缝的最大间距宜按料仓单元的纵向组合数进行确定，并应符合下列规定： a）室内，且屋面设有保温或隔热措施时，现浇钢筋混凝土框架结构两侧柱中心线的间距不宜大于 57m; b）露天，现浇钢筋混凝土框架结构两侧柱中心线的间距不宜大于40m。 5.2.5如有充分依据，对下列情况本规范5.2.4条中的伸缩缝最大间距可适当增大：

SH/T32152020

a）采取减小混凝土收缩或温度变化的措施； b）采用预应力技术。 5.2.6当设置伸缩缝时，料仓框架在伸缩缝处宜设置双柱，基础可不断开。 5.2.7包装料仓框架宜设置结构缝与库房及包装厂房部分脱开。

6.1.1混凝土性能指标应符合现行国家标准GB50010《混凝王结构设计规范》的有关规定。

钢筋混凝土框架的梁、板、柱不宜低于C30 基础、承台、基础拉梁不宜低于C30。

6.2.1纵向受力钢筋宜采用HRB400、HRB500级热轧钢筋；箍筋宜采用HRB400、HPB300级热轧 钢筋。 6.2.2抗震等级为一级、二级、三级的框架，其纵向受力钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的 比值不应小于1.25，钢筋的屈服强度实测值与届服强度标准值的比值不应大于1.3，且钢筋在最大拉力 下的总伸长率实测值不应小于9%。 6.2.3混凝土结构中受力钢筋性能指标应符合现行国家标准GB50010《混凝土结构设计规范》的有关 规定。

6.3.1钢结构的钢材应符合下列规定

a）钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值不应大于0.85； b）钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%； c）钢材应有良好的焊接性和合格的冲击韧性。 5.3.2钢材宜采用Q235碳素结构钢及Q355低合金高强度结构钢，质量等级不应低于B级，且应分 别符合现行国家标准GB/T700《碳素结构钢》和GB/T1591《低合金高强度结构钢》的规定。 6.3.3钢材性能指标应符合现行国家标准GB50017《钢结构设计标准》的有关规定。

6.4.1钢结构的焊接材料应符合下列规定

SH/T 32152020

高强度螺栓应符合现行国家标准GB/T1228《钢结构用高强度大六角头螺栓》、GB/T1229《钢 结构用高强度大六角头螺母》、GB/T1230《钢结构用高强度垫圈》、GB/T1231《钢结构用高强 度大六角头螺栓、大六角头螺母、垫圈技术条件》或GB/T3632《钢结构用扭剪型高强度螺栓 连接副》的规定。 6.4.3地脚螺栓宜采用符合现行国家标准GB/T700《碳素结构钢》中规定的Q235钢或GB/T1591《低 合金高强度结构钢》中规定的Q355钢制作，不得使用经冷加工处理的钢材。地脚螺栓用钢材的质量等 级不应低于B级。

7.1.1料仓框架的荷载按下列划分：

料仓框架的荷载按下列划分： 永久荷载，包括结构自重、料仓及保温自重、其他设备及保温自重、管道及保温自重等； 可变荷载，包括平台（楼面）活荷载、屋面活荷载、风荷载、雪荷载、仓内物料荷载、其他 备及管道内介质荷载、管道水平荷载等。 荷载代表值按现行国家标准GB50009《建筑结构荷载规范》的有关规定采用。

7.2平台（楼面）活荷载

7.2.1料仓框架平台（楼面）活荷载分为操作荷载、检修荷载，取值宜符合下列规定： a）生产设计状况时，取值2.0kN/m； b） 检修设计状况时，检修区域取值4.0kN/m，非检修区域取值2.0kN/m； c）当施工、安装和检修需要放置较重部件或工具时，应按实际情况取值。 注：当对结构有利时，平台（楼面）活荷载可取为零， 7.2.2料仓框架计算梁柱、基础和地基时，支承在仓体上的钢平台活荷载可取0.5kN/m

7.3.1沿管道轴线方向的水平荷载，包括管道移动的摩擦力、补偿器弹力、不平衡内压力、振动管道 荷载。 7.3.2与管道轴线方向交叉的侧向水平荷载，包括风荷载、拐弯管道或支管传来的推力、管道横向位 移产生的摩擦力、振动管道荷载。

7.4.1仓内物料荷载标准值在不同设计状况下的取值宜符合下列规定： a 生产设计状况：高料位报警处物料重量或空仓； b） 检修设计状况：空仓； c 地震设计状况：高料位报警处物料重量的80%。 7.4.2仓内物料重量宜按物料的最大密度计算，高料位报警处物料重量由上游专业提供。

7.5.1风荷载应按现行国家标准GB50009《建筑结构荷载规范》的有关规定采用。 7.5.2基本风压不得小于0.35kN/m

7.5.1风荷载应按现行国家标准GB50009《建筑结构荷载规范》的有关规定采

SH/T32152020

料仓框架应按多遇地震确定地震影响系数，并进行地震作用和作用效应计算。 计算地震作用时，仓内物料荷载标准值除料仓单排布置情况外可乘折减系数。折减系数：1个， 取1.0：5个～8个料仓可取0.95：8个以上料仓可取0.90。

S. = Zye, Se,k +Yo, Sok +yo,Ve, Sok (7.7.11)

式中： 第i个可变荷载的分项系数，其中%为主导可变荷载Q的分项系数； m 一参与组合的永久荷载数； 一参与组合的可变荷载数。 b）由永久荷载效应控制的效应设计值，应按下式进行计算：

7.7.2基本组合的荷载分项系数应按下列规

的效应设计值S.应按下式进行计算：

S,=YGeSGE +Yen Sehk +VwwSwk

YGE 重力荷载分项系数； SE 重力荷载代表值的效应； YEh 水平地震作用分项系数； Senk 水平地震作用标准值的效应； 风荷载的组合值系数，一般情况取0.0，风荷载起控制作用时应取0.2；

w—风荷载分项系数；

SH/T32152020

表7.7.5可变荷载组合值系数

注：平台（楼面）活荷载按实际情况计算时，组合值系

7.7.6对于正常使用极限状态，在生产设计状况、检修设计状况和地震设计状态下，应根据不同的设 计要求，采用荷载的标准组合或准永久组合。 7.7.7荷载标准组合的效应设计值S.应按下式进行计算

.7.8荷载准永久组合的效应设计值S.应按下

载准永久组合的效应设计值S.应按下式进行计算

表7.7.9各种工况活荷载组合值系数、准永久值系数

SH/T 32152020

的各种荷载组合，并取最不利组合进行设计

8.1.1钢筋混凝土框架结构应设计成双向梁、柱刚接的抗侧力体系，梁与柱的中心线宜重合。 8.1.2混合框架中钢框架的横向梁、柱连接及柱脚应采用刚接，纵向梁、柱连接及柱脚可采用铰接， 并在钢框架纵向中部位置设置柱间支撑。 8.1.3料仓框架结构计算模型中的仓体宜按实际建立，也可将仓体等刚度模拟成构架，仓体构架由8 根立柱和沿仓体竖向间隔2m3m设置的环梁组成，仓内物料荷载可按比例分配均布在构架环梁上。 8.1.4仓体地脚螺栓沿环形均布时，建立的仓体模型与混凝土支承梁的连接可假定为刚接。当仓体通 过称重传感器与混凝土支承梁连接时，应按具体情况假定连接形式，每个仓体设置的称重传感器数量宜 为4个或8个。 8.1.5混合框架中的钢框架上支承有风送系统管道时，钢框架平面应设置水平支撑。框架上支承管道

料仓框架结构应在两个主轴方尚分别计算水平地震作用，并应计入双向水平地震作用下的扭转 料仓框架应根据抗震设防烈度和框架跨数采取不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造要 肉的抗震等级应按表8.2.3确定。

表8.2.3料仓框架的抗震等级

主1：表中抗震等级按丙类圾

注2：工程场地为I类时，除6度外应允许按表内降低一度所对应的抗震等级采取抗震构造措施，但相应的计算要 求不应降低： 注3：混合框架中钢筋混凝土部分的抗震等级与表中相同。

注2：工程场地为I类时，除6度外应允许按表内降低 但相应的计算要 求不应降低： 注3：混合框架中钢筋混凝土部分的抗震等级与表中相同。

除应满足生产工艺要求外，应符合下列规定： a）钢筋混凝土框架，不宜大于1/550； b）混合框架中的钢框架、独立钢楼梯间，不宜大于1/250。 注1：弹性层间位移角Au/h，Aue为楼层层间最大位移，h为计算结构楼层层高； 注2：计算位移时可不考虑整体弯曲转角产生的叠加影响。 3.2.5结构在罕遇地需作用下，钢筋混凝土框架结构层间弹塑性位移角Aus/h不宜大于1/50

注：△up为弹塑性层间位移。 2.67度IⅢ、IV类场地和8度的单跨料仓框架，钢筋混凝土柱内宜设置矩形芯柱 2.7包装料仓框架的填充墙及隔墙宜选用轻质墙，当采用砌体填充墙时，其布置应符合下列

a）避免形成上、下层刚度变化过大；

a）避免形成上、下层刚度变化过大； b）避免形成短柱； c）减少因抗侧刚度偏心造成的结构扭转。

8.2.8包装料仓框架室内楼梯间应符合下及

）宜采用现浇钢筋混凝土楼梯： b）楼梯间两侧填充墙与柱之间应加强拉结。

9.1.1料仓框架常用基础类型一般有基独立承台或筱形承台、柱下条形基础或筱形基础和柱下独立 基础等。 9.1.2除岩石地基外，料仓框架基础埋深不宜小于1.8m。 9.1.3料仓框架采用柱下独立基础或承台时，应沿框架两个主轴方向设置基础拉梁。

9.2.1地基承载力验算应按现行国家标准GB50007《建筑地基基础设计规范》的有关规定确定；采用 桩基时，应按现行行业标准JGJ94《建筑桩基技术规范》的有关规定确定。 9.2.2天然地基基础抗震验算应按现行国家标准GB50011《建筑抗震设计规范》的有关规定确定。

9.3.1料仓框架的地基变形应符合下列规定：

a）框架基础的平均沉降量不宜大于100mm； b） 框架整体倾斜率不宜大于0.003； C 框架相邻柱基的沉降差不宜大于0.002L。 注1：规定数值为框架地基实际最终变形允许值； 注2：L为相邻柱基的中心距离（mm）。 9.3.2料仓框架计算地基变形时，仓内物料荷载标准值可取高料位报警处物料重量的80%。 9.3.3料仓框架计算地基变形时，应采用正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合值，不考虑风荷 载和地震作用的影响。 9.3.4地基变形计算应按现行国家标准GB50007《建筑地基基础设计规范》的有关规定确定

10.1.1框架柱截面宜采用矩形，短边长不宜小于500mm。框架柱剪跨比宜大于2。 10.1.2当框架柱截面中部设置矩形芯柱时，芯柱边长不宜小于柱边长的1/3，且不宜小于2

SH/T32152020

10.2.2仓体支座层主梁布置及钢筋排布宜符合下列规定： a）八字梁顶面宜低于框架梁顶面200mm； b）环梁上部纵向钢筋宜按偶数排布，且钢筋直径不宜大于18mm； c 环梁与框架梁、八字梁重叠布置时，其范围内的环梁箍筋可改为门形筋代替，门形筋的直径、 肢数、间距宜与环梁箍筋相同，门形筋应倒扣伸入支承梁内，伸入长度应满足受拉钢筋锚固长 度，且不应小于200mm； d）在框架梁截面高度范围内，由八字梁、环梁和其他次梁传递的集中荷载宜全部由附加箍筋承担。 0.2.3当支承仓体的环梁截面高度由地脚螺栓锚固长度控制时，地脚螺栓宜采用单锚板式。地脚螺栓 锚固长度为：Q235钢18d，Q355钢23d。 注：d为地脚螺栓直径。

10.2.2仓体支座层主梁布置及钢筋排布宜符合下列规定： a）八字梁顶面宜低于框架梁顶面200mm； b）环梁上部纵向钢筋宜按偶数排布，且钢筋直径不宜大于18mm； c 环梁与框架梁、八字梁重叠布置时，其范围内的环梁箍筋可改为门形筋代替，门形筋的直径、 肢数、间距宜与环梁箍筋相同，门形筋应倒扣伸入支承梁内，伸入长度应满足受拉钢筋锚固长 度，且不应小于200mm； d）在框架梁截面高度范围内，由八字梁、环梁和其他次梁传递的集中荷载宜全部由附加箍筋承担。 10.2.3当支承仓体的环梁截面高度由地脚螺栓锚固长度控制时，地脚螺栓宜采用单锚板式。地脚螺栓 锚固长度为：Q235钢18d，Q355钢23d。 注：d为地脚螺栓直径。

0.3.1混凝土结构构件的构造、钢筋的连接和锚固等要求，应按现行国家标准GB50011《建筑抗震 没计规范》和GB50010《混凝土结构设计规范》的有关规定确定。 0.3.2钢结构构件及节点连接的构造要求，应按现行国家标准GB50017《钢结构设计标准》的有关 规定确定。

A.1料仓等刚度模拟构架参数

）料仓简化为由八根混凝土方柱和多层矩形环梁组成的构架见图A.1

b）等刚度模拟构架参数见表A.1；

SH/T32152020

附录A （资料性附录） 料仓等刚度模拟构架参数

图A.1料仓等刚度模拟构架平面图

表A.1料仓等刚度模拟构架参数

等式左侧为料仓惯性矩，右侧为平行移轴（中心竖轴）惯性矩，即截面面积乘以距离的平方，不计 本身惯性矩。 式中： di一料仓内径； d2—料仓外径； Es金属弹性模量； E一 混凝土弹性模量； 方柱边长； D 相邻柱中心水平间距； D2 间隔柱中心水平间距。

侧为料仓惯性矩，右侧为平行移轴（中心竖轴）惯性矩，即截面面积乘以距离的平方，不计

等式左侧为料仓惯性矩，右 身惯性矩。 式中： di——料仓内径； d2——料仓外径； Es 金属弹性模量； E 混凝土弹性模量； b 方柱边长； Di 相邻柱中心水平间距； D2 间隔柱中心水平间距。

SH/T32152020

为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合………·的规定”或“应按….…执行”

1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为“应符合……的规定”或“应按……执行”

石油化工料仓框架设计规范

SH/T32152020

中华人民共和国石油化工行业标准

SH/T 32152020

SH/T32152020

《石油化工料仓框架设计规范》SH/T3215一2020，经工业和信息化部2020年12月9日以第48号 公告批准发布。 本规范在编制过程中，编制组在广泛征求意见的基础上，认真总结工程经验，参考国内外先进技术 标准，通过实践经验总结和研究，经反复讨论、修改，完成编制工作。 为便于广大设计单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，《石油化工料仓框架设 计规范》编制组按章、节、条顺序编制了本条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有 关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者为理解和把握规 范规定的参考。

《石油化工料仓框架设计规范》SH/T3215一2020，经工业和信息化部2020年12月9日以第48号 公告批准发布。 本规范在编制过程中，编制组在广泛征求意见的基础上，认真总结工程经验，参考国内外先进技术 标准，通过实践经验总结和研究，经反复讨论、修改，完成编制工作。 为便于广大设计单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，《石油化工料仓框架设 计规范》编制组按章、节、条顺序编制了本条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有 关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者为理解和把握规 范规定的参考。

SH/T3215—2020目次1范围16术语和定义165基本规定165.1设计原则165.2结构类型与布置177荷载和荷载组合177.1荷载分类·177.4仓内物料荷载·177.6地震作用·187.7荷载组合188结构设计188.1一般规定·188.2抗震设计1810构造要求，1810.2钢筋混凝土梁1815

SH/T32152020

石油化工料仓框架设计规范

由于料仓框架分别处在掺混、包装生产工段，仓内物料荷载的工况较为复杂，在设计使用年限内还 存在着个别生产企业改变料仓设计用途等情况，这都增加了仓内物料荷载的不确定性。编制本规范是在 总结了近十年工程经验的基础上，针对设计、施工中出现的难点问题提出的一些解决方法和措施。涉及 的方面主要有： a）将料仓框架的结构设计区分为生产、检修、地震3种设计状况，并相应规定了仓内物料荷载工况： b）在结构设计方面规定了框架高度的计算，按料仓框架的跨数确定抗震等级，对单跨料仓框架采 取相应的延性措施，按料仓单元组合排布规定框架伸缩缝的最大间距； c）将料仓按实际建立或等刚度模拟成构架与混凝土框架整体建模分析； d）采取相应的设计构造措施来降低施工难度

3.1本规范料仓框架是按照构筑物所处生产工段中的作用进行的定义，料仓框架包括掺混料仓框架和 包装料仓框架。料仓框架通常是指支承仓体的钢筋混凝土框架，广义上的料仓框架包括生根在钢筋混凝 土框架上的钢框架。 掺混料仓主要作用是将少量的过渡料或不合格料经掺混后作为合格料出售，掺混料仓的数量和容积 由上游的取样分析时间和下游的包装间歇时间所决定。从使用功能考虑，至少需要4个掺混料仓，一个 用来接收物料，一个用来做掺混，一个将掺混好的产品输送至包装工段，一个存放过渡料或不合格料。 目前在较大规模装置上，为使操作更加灵活通常设置6个或以上的掺混料仓。 包装料仓主要作用是将成品采用重力流输送至包装机，包装料仓的数量和容积由对应的包装机数量 和包装间歇时间所决定。包装料仓框架通常采用墙体封闭成建筑物，称之为包装厂房。 3.2本规范混合框架是指由支承仓体的混凝土框架和生根在其上的钢框架组成的框架，是按照料仓框 架的结构类型进行的定义。混合框架中的钢框架主要用于支承淘洗器、旋风分离器等小型设备和风送管 道。以往，这些平台和支架生根在料仓本体上，属于设备平台、支架的范畴，从近些年的工程情况看， 由于风送管道存在较大的不平衡内压力，仅依靠仓体承担管道的水平推力及振动荷载存在一定的困难， 因此带来的料仓制作成本也会增加，还有设计分工等因素，就使得这部分设备平台、支架以钢框架的形 式生根在钢筋混凝土框架上了。

亢震设防类别是按照构筑物在遭受地震时的损坏程度，以及带来影响后果的严重性进行划分的。 50453一2008《石油化工建（构）筑物抗震设防分类标准》的有关规定，“成品料仓”所对应的 框架和包装料仓框架的抗震设防分类为丙类，对于处在掺混工段的“脱气料仓”框架仍为丙类，

SH/T32152020

因为在某种工艺条件下，掺混料仓内产品颗粒间残存少量的乙烯气体，仓体上需带有相应的通风脱气设 施，这种设施与抗震设防分类的划分无关。 掺混工段带有脱气设施的料仓与挤压造粒工段的脱气仓有着本质区别，挤压造粒工段的脱气仓、料 仓属于重心高悬，处在装置核心区且靠近聚合工段，相应的框架、钢构架损坏后可能会发生较严重的次 生灾害，故划分为乙类。 5.1.5在GB50068一2018《建筑结构可靠性设计统一标准》中，将建筑结构设计区分为持久、短暂、 偶然、地震4种设计状况。料仓框架的结构设计是按照石油化工装置相关工段的生产运行情况，将生产 设计状况对应持久设计状况，检修设计状况对应短暂设计状况，并将挤塑机和包装机短暂停车维修导致 的仓内物料荷载变化划归为生产设计状况。 5.1.9在GB50011一2010（2016年版）《建筑抗震设计规范》附录H.1.2条和GB50191一2012《构筑 物抗震设计规范》第6.1.1条、6.1.2条有关框架设置贮仓或筒仓的规定中，框架高度是不与仓体的高度 挂钩的，而是按照框架上是否有仓来规定框架抗震等级的分界高度，当有仓时将分界高度降低4m和5m。 虽然贮仓或筒仓与本规范的料仓有所不同，但传递的概念是按照有仓或无仓作定性规定，将框架的高度 算至混凝土框架顶面，而不是仓体的顶面，这样使得结构设计界面清晰明了

5.2.4为便于伸缩缝的设置，结合料仓框架组合单元排布特点，以混凝土框架结构两侧柱中心线的距 离确定伸缩缝的最大间距。考虑包装料仓框架（厂房）布置一般由料仓单元和辅助房间组成，结构长度 可能会达到需设缝的情况，所以规定了室内、且屋面设有保温或隔热措施时伸缩缝的最大间距， 从近些年的工程实践看，对于料仓框架这种形体规则性较好的混凝土框架结构，伸缩缝的最大间距 可以在GB50010一2010（2015年版）《混凝土结构设计规范》的基础上适当放宽。 5.2.5减小混凝土收缩或温度变化的措施一般有采用低收缩混凝土材料；采取后浇式膨胀加强带、跳 仓法施工，并加强浇注后的养护等。

7.1.1料仓框架上的其他设备主要有旋风分离器、淘洗器等，均坐落在平台（楼面）上，荷载相对较 小，可按楼面当量荷载考虑。仓内物料荷载特点是数值大、重心高、工况复杂，在框架计算中占有主导 性，为便于荷载组合将其按可变荷载分类并单独列支。

7.4.1调研某30万t/a聚丙烯装置掺混工段生产时料仓内物料的情况：共有8个1000m料仓，其工作 性质相同，供料、待料和进料状态随机分布。工作时，有两个待料的空仓，其他6个仓为进料状态，保 持其中一个料仓处于供料，物料达到75%时便送往包装料仓，单仓物料在0～75%间波动。从调研的三 套装置看，正常生产时料仓内平均物料堆积重量占最大堆积重量的百分比平均值分别为28.5%、25%、 33%。在装置生产运营过程中不会有所有仓的物料都达到高料位报警处的情况。但是在调研中也了解到 个别企业当产品销售不畅时，会把料仓用于存储物料用，可能出现部分或全部料仓达到“满仓”或很高 的料位，已超出本规范区分的三种结构设计状况，这时应根据具体情况对框架进行相应的核算。 料仓框架结构设计在7度和8度时通常由地震设计状况起控制。在地震设计状况下仓内物料荷载取 高料位报警处物料重量的80%是偏于安全的，能够涵盖生产运营时可能出现的各种荷载工况电子标准，又使得 计算结果中的框架梁、柱配筋率不致过大。

6.2装置在生产运行中多个料仓内物料同时达到预期高度的概率很低，参考GB50191一2012 抗震设计规范》第6.2.5条，在计算仓内物料重力荷载代表值时，考虑对其进行折减，折减系 独立结构单元上料仓的数量有关。

7.7.1由可变荷载控制的组合，仓内物料荷载为主导活荷载，平台（楼面）活荷载、风荷载、雪荷载 等为伴随活荷载。 7.7.2仓内物料荷载按高料位报警处物料重量取值时，分项系数取1.1是考虑高料位到高高料位的“空 间”，物料升到高料位时会报警切仓，到高高料位时系统会自动切断进料。 7.7.3在沿海等风荷载较大地区，对于单排布置的料仓框架可能会出现风荷载起控制作用的情况，在 地震组合中增加20%的风荷载是偏于安全的考虑。 7.7.5·重力荷载代表值中的可变荷载应折减后再乘组合值系数。 7.7.9仓内物料荷载为主导活荷载，组合值系数取1.0。表7.7.9中系数是按GB51006《石油化工建（构） 筑物结构荷载规范》的有关规定确定的。

8.1.3仓体按实际建立是考虑到PKPM等结构计算软件已经可以将设备整体输入，按实际建立模型时 应合理设置相关参数，对仓内物料荷载的导算和结构计算结果应分析判断其合理性；将仓体等刚度模拟 成构架是考虑便于荷载的导算和组合，仓内物料荷载应根据物料的高度及对应设置的环梁，分段折算后 按线荷载均布到相应的环梁上。 8.1.4在近些年的工程中，1000m的料仓设置6个称重传感器的较多，使得支承仓体的八字梁布置困 难，荷载传递也不合理。称重传感器的数量以小仓4个、大仓8个较为合理，尽量避免采用6个。

仓框架的高度一般不会超过19m，有关规范19m或20m的分界高度对其抗震等级的确定已没有实际意 义，所以表8.2.3未和高度关联。 抗震等级的确定与框架跨数关联是考虑到单跨框架穴余度低，有必要采取相应的措施，如：提高抗震等 级。混合框架中钢框架对钢筋混凝土框架的影响程度要远小于料仓，在确定抗震等级时未作单独考虑。 8.2.6料仓框架的布置跨数通常由生产工艺所决定，考虑到GB50011一2010《建筑抗震设计规范》 （2016年版）对单跨混凝土框架的“限制”，本规范针对单跨料仓框架作出相应的规定，即：表8.3.2 中抗震等级已提高一级，6度和7度I类、II类场地可以直接采用；7度II类、IV类场地和8度宜采取 措施后采用，所谓措施就是在单跨钢筋混凝土框架柱内设置矩形芯柱，以提高其延性

8.2.6料仓框架的布置跨数通常由生产工艺所决定，考虑到GB50011一2010《建筑抗震设计规范》 （2016年版）对单跨混凝土框架的“限制”，本规范针对单跨料仓框架作出相应的规定垫圈标准，即：表8.3.2 中抗震等级已提高一级，6度和7度I类、I类场地可以直接采用；7度I类、.IV类场地和8度宜采取 措施后采用，所谓措施就是在单跨钢筋混凝土框架柱内设置矩形芯柱.以提高其延性

10.2.1仓体支座层主梁是指框架梁和八字梁。适当增加梁宽便于钢筋排布和混

仓体支座层主梁是指框架梁和八字梁。适当增加梁宽便于钢筋排布和混凝土浇筑。