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表5.4.1荷载、地震作用效应组合

式中： S 荷载组合的效应值； SGk1 按正常操作时永久荷载标准值计算的荷载效应值： SQik 按正常操作时球罐内储液重力荷载标准值计算的荷载效应值： Swk 按正常操作时风荷载标准值计算的荷载效应值： YG 正常操作时永久荷载的分项系数，取1.2； YQI 正常操作时球罐内储液的分项系数，取1.3； 7w 风荷载的分项系数，取1.40； ywl 正常操作时的风荷载组合值系数，取1.0。 b) 液压试验时：

圆环形基础（外环）半径，m； 1 圆环形基础底面受压面积的宽度，m

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Af一基础底面与地基土之间零应力区的面积，m

图6.1.3偏心荷载作用下环形基础底面压力

特征值大于或等于200kPa，且在地基压缩层范围内无软弱土夹层的球罐基础，也可不作地基变形验算。 6.2.2地基变形应按正常操作状态时的荷载效应的准永久组合进行计算，不计入风荷载和地震作用的 影响。 6.2.3球罐基础的沉降量计算，圆环形基础可计算环宽中点处的沉降，环宽中点的平均附加应力系数 按照GB50051的有关规定进行计算；独立基础沉降量计算，可按GB50007的有关规定进行。 6.2.4球罐基础的倾斜值，应按下式计算：

基础倾斜方向沉降差与水平面的夹角，（° SI、S2 基础倾斜方向两端边缘的沉降量，mm；

a）沉降量不应大于50mm； b）倾斜值不应大于0.002。 6.2.6球罐基础宜设置沉降观测点。

6.3.1独立基础可按GB50010和GB50007进行计算。圆环形基础，可按基底均布荷载作用下的倒置圆 弧梁所支承的环形板进行计算：应验算柱边缘处圆弧梁的受剪承载力：圆弧梁在均布荷载作用下的弯矩， 剪力和扭矩，可按附录C表C.1计算。

圆环梁中心至环形基础底板中心的距离，m； 、2、5、4 圆环形基础底板中心至基础不同位置的半径，m： h、ha 基础底板不同位置的厚度，m； B 圆环形基础底板的外形系数，按表6.3.2采用

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表6.3.2外形系数β

图6.3.2圆环形基础外形尺寸

相应于荷载效应基本组合时，上部结构引起的基底平均单位面积净反力设计值，kPa； P1 基础底板的惯性矩，m： F 相应于荷载效应基本组合时，上部结构传至基础顶部的竖向力设计值，kN M 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础底面的力矩设计值，kN·m。 b) 当基础与地基土之间出现零应力区时：

相应于荷载效应地震组合时，上部结构引起的基底平均单位面积净反力设计值 圆环形基础底面受压面积的宽度，m； 考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.

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a) 地脚螺栓中心至基础短柱平面外边缘距离，不宜小于150mm，且不得小于4倍的地脚螺栓直径。 竖向钢筋直径不宜小于14mm，间距宜为200mm~300mm，总配筋率不应小于0.5%；短柱竖 向钢筋锚入基础底板内不应小于钢筋锚固长度。 箍筋直径不应小于8mm；其间距在地脚螺栓埋置长度范围内，应采用100mm，其他部位不大于 200mm；抗震设防烈度大于等于7度的地区，箍筋间距均应采用100mm。箍筋末端应做成135 弯钩，且弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的10倍

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A.1基础单个支墩顶面的竖向力

A.2基础单个支墩顶面的水平剪力

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Or1= F., tgβ1 ..(A....

2）当B方向受力时拉杆i的方位角：

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附录C （规范性附录） 连续水平圆弧梁在均布荷载作用下的弯矩、剪力和扭矩的计算

表C.1连续水平圆弧梁在均布荷载作用下弯矩、剪力和扭矩的计算

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图D.1球罐结构简图

T 球罐结构的基本自振周期，S; K 球罐构架的侧移刚度，N/mm Ki 球罐构架的弯曲刚度，N/mm； K2 球罐构架的剪变刚度，N/mm； Ac 计算参数或系数； n 支柱根数； Es 支柱的常温弹性模量，N/mm； Ac 支柱的截面面积，mm DB 支柱中心圆直径，mm D 球罐的内直径，mm Ho 支柱底板底面至球罐中心的高度，mm； Hi 支柱的有效高度，mm； H2 支柱底板底面至拉杆与支柱中心线交点处的距离，mm； L 相邻两支柱间的距离，mm； Ic 单根支柱截面的惯性矩，mm； Lw 支柱与球壳之间（一侧）焊缝垂直投影长度的一半，mm； dc 支柱外径，mm； 拉杆的仰角，°； AB 拉杆的截面面积，mm； meq 球罐在操作状态下的等效质量，kg，按5.3.4条的规定计算

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为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得” 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜” 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合的规定”或“应按…·执行”。

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石油化工球罐基础设计规范

球罐的种类很多，结构形式也有所不同。有拉杆式结构，其中有的拉杆是拉接在相邻支柱间，有的 拉杆是隔一支柱拉接，有的是采用钢管支撑的：有V型柱式支撑结构；有三柱合一型柱式结构；此外， 还有因工艺要求，将球罐放置在较高的混凝土框架上，而设有两层拉杆的结构。本规范给出的计算方法 适用于拉杆在相邻支柱间的赤道正切柱式结构的球罐。

4.1.5球罐通常是用来储存易燃、易爆和有毒介质的高压容器，其结构形式一般都是采用赤道正切式 支柱支撑。在水平地震作用下，储罐的全部质量是通过支柱支撑传递到基础。因此，本条对球罐基础的 结构形式提出要求。独立基础或承台的连系梁应具有足够的刚度，当小型球罐采用单桩承台时，连系梁 尚应具有足够的抗扭刚度。

5.2.1本条将球罐表面风荷载标准值的计算公式略微调整，与《石油化工建（构）筑物结构荷载规范》 GB51006一2014一致，取消了原规范公式中的球罐附件增大系数μe，将1.1的增大系数合并入风荷载 体型系数，风荷载体型系数μs由原规范的0.4改为0.45。风振系数βz的计算方法仍来源于GB12337《钢 制球形储罐》。

测绘标准5.4荷载与地震作用效应组合

5.4.4正常操作时球罐内储液的分项系数由原规范的1.35调整为13。

.2.1球罐属于破坏后会产生严重次生灾害的重要构筑物，其抗震设防分类为乙类。根 主，其地基基础设计等级一般为乙级以上。根据《建筑地基基础设计规范》GB50007， 等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计。但经长期的设计和实测数据进行验证

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载力特征值大于或等于200kPa时，地基土一般为中、低压缩性土，在场地和地基条件简单时，球罐建在 这类地基上，沉降及沉降差比较小，一般不用作地基变形验算，因此，为简化计算，做此规定，但当地 基压缩层范围内存在软弱土夹层时，仍应作地基变形验算。 6.2.5球罐宜结合基础倾斜值的计算，布置勘探点。

本节取消了圆环形基础底板的抗冲切计算。带有圆环梁的柱下钢筋混凝土圆环形基础，按GB50007 的要求汽车标准，应验算柱边缘处圆环梁的受剪承载力。当圆环形基础底板外形尺寸符合构造要求，地基承载力 特征值小于300kPa时，环梁边缘与基础底板交接处的抗 剪承载九，一般都可以满足计算要求