测量信号应根据频率评估。考虑到独立的场源，应采用最大测量值 持续时间小于200ms（例如，在各类切换过程）的瞬时磁场应忽略。 如果在测量期间发生开关动作，则应重新测量。 测量设备的噪声值不应超过限值的5%。在最大噪声等级以下任何的测量值将被忽略。 背景噪声小于限值的5%。 测量设备达到终值90%的响应时间不应超过1s。 用1s的平均时间确定磁感应强度。 对于10Hz～400kHz的信号，如果磁场源在大于1s的时间段内显示是恒定发射的，则可以使 更短的采样时间

在最终测量过程中传感器应保持静止

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与信号的类型无关，可以在时域上测量磁感应强度值。对于具有多个频率分量的磁场，通过实现转 移函数A来考虑与参考值对应频率的相关性，该转移函数A表示为频率的函数，是参考值的倒数。 图2为与参考值对应频率的相关性的示例。 转移函数A是参考值BRL的倒数，并在B。上归一化。归一化应在频率co下完成。 注1：宜使用电源频率进行归一化（例如fα=50Hz或60Hz)。 使用一阶滤波器建立转移函数A。图3为转移函数特性示例。 转移函数的一般公式，见公式（1）

DB11标准规范范本A(f)= BrL (f co) Br(f)

式中： W. 单次测量的加权结果； Brms 磁感应强度的有效值：

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BRL 一fc处磁感应强度的参考值 或应用耦合因子a.（r.).见公式(3)

W..=a.(r.) .W

Wnc 考虑非均勾场的耦合，通过应用α。（r)后得出的单次测量的加权结果； a。（r)——根据附录B或表D.3得出的耦合因子； W. 一一单次测量的加权结果。 确定的加权结果值W不应超过1

当只有线谱时使用该方法，例如对于具有50Hz基频和一些谐波的磁场，见第4章。 在每个相关频率下测量磁感应强度。这可以通过记录磁感应强度的时间信号并使用傅里叶变换来 频谱分量来实现。 测量步骤如下： a）对每个线圈信号（z，y，之）进行单独测量。 b）对信号进行积分，得到一个与B（t）成正比的值。 对每个线圈进行离散傅里叶变换，以获得表示离散频率f（i）=i/T。处的有效值的估计离散 幅度频谱B(i）。（T。=观察时间）。 d） 通过在离散频谱B（i）上插值，以频率f（i）找到B（i）的局部最大值。 对每个离散谱线B（j）对所有三个方向的矢量进行求和，见公式（4）： B()=B(j)+B()+Bj) 式中： B（j） 测量频谱上第个频率线上的磁感应强度； B（j) 一工方向上第个频率的磁感应强度； B（j） 方向上第j个频率的磁感应强度； B（j） 2方向上第个频率的磁感应强度 注1：使用B（i)代入公式（4)中的B（)可以替代上述算法的最后两步操作 测量结果是每个检测到的频率的磁感应强度值。 要将测量值与限值进行比较，应使用参考值B（）。对于具有高度局部化电磁场的器具，可以考 录B中给出的耦合因子α。（r1）。对于具有多个频率点分量的电磁场，需要计算频率加权总和。 加权结果由公式（5）得出

W. 单次测量的加权结果； B(j) 测量频谱上第讠个频率的磁感应强度 BrL（j）——第i个频率的磁感应强度的参考值。 或者应用耦合因子α.（r），见公式（6）：

2(B() (BRL(j)

W..=a.(r.) . W

Wnc 考虑非均匀场的耦合，通过应用α。（r)后得出的单次测量的加权结果； a(r) 根据附录B或表D.3的耦合因子； W. 单次测量的加权结果

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注2：耦合因子可以与频率无关，详情见附录B。 确定的加权结果值W不应超过1。 由于仅与1进行比较，可以不用进行开根运算。 注3：纯叠加总是导致在电磁环境中的曝露程度被高估。并且对于由较高频率谐波分量或噪声组成的宽带场，基于 求和公式的限值非常保守，因为其幅度不在同一相位。对于大多数测量设备，不测量相对相位（例如，如果使 用频谱分析仪），但可以进行频率分量的均方根求和。这通常会给出较完全忽略相位更真实的测量结果

注2：耦合因子可以与频率无关，详情见附录B。 确定的加权结果值W不应超过1。 由于仅与1进行比较，可以不用进行开根运算。 注3：纯叠加总是导致在电磁环境中的曝露程度被高估。并且对于由较高频率谐波分量或噪声组成的宽带场，基于 求和公式的限值非常保守，因为其幅度不在同一相位。对于大多数测量设备，不测量相对相位（例如，如果使 用频谱分析仪），但可以进行频率分量的均方根求和。这通常会给出较完全忽略相位更真实的测量结果

5.5.4替代的测试方法

只能在电源频率及其谐波下产生磁场的器具只需要在小于2kHz的频率范围内测试。 对于这些器具，根据所选的参考值集，可以使用简化的测试程序， 注1：所有这些方法都是保守的，并且不给出测量值，只有一个“是/否”的判据。未通过这些程序并不意味着不符合 本标准的要求。在这种情况下，可以使用5.5.2或5.5.3中更准确的方法 注2.谐波电流可根据GB17625.1进行测量。在很多情况下.这些值是已知的

只能在电源频率及其谐波下产生磁场的器具只需要在小于2kHz的频率范围内测试。 对于这些器具，根据所选的参考值集，可以使用简化的测试程序， 注1：所有这些方法都是保守的，并且不给出测量值，只有一个“是/否”的判据。未通过这些程序并不意味着不符合 本标准的要求。在这种情况下，可以使用5.5.2或5.5.3中更准确的方法， 注2：谐波电流可根据GB17625.1进行测量。在很多情况下，这些值是已知的

5.5.4.2参考值以有限梯度减小

5.5.4.2.1通则

如果考察频率范围内的参考值以不大于1/于的梯度下降，则可以应用以下两种方法之一 注：比如对于附录C给出的ICNIRP导则中关于公众环境曝露于时变电场和时变磁场的参考值，这是正确的 使用附录C限值的实例见附录D

5.5.4.2.2有限梯度，第一程序

当满足以下两个条件时，器具符合本标准的要求： 未加权宽带测量期间的磁感应强度（不施加转移函数）小于电源频率上参考值的30%； 所有幅度都大于电源频率幅度10%的谐波电流在考察的频率范围内持续减小。 如果未满足第一个条件（B<参考值的30%），则可以检查是否符合5.5.4.2.3的程序

5.5.4.2.3有限梯度。第二程序

当以下3个条件全部满足时，器具符合本标准的要求： 电源频率上的磁感应强度小于电源频率上参考值的50%； 当电源频率上的输人被抑制时（有源陷波滤波器），在考察的频率范围内，在未加权宽带测量 （不施加转移函数）时测量的磁感应强度小于电源频率上参考值的15%； 所有幅度都大于电源频率幅度10%的谐波电流在考察的频率范围内持续减小

电源频率上的磁感应强度小于电源频率上参考值的50%； 当电源频率上的输入被抑制时（有源陷波滤波器），在考察的频率范围内，在未加权宽带测量 （不施加转移函数）时测量的磁感应强度小于电源频率上参考值的15%； 所有幅度都大于电源频率幅度10%的谐波电流在考察的频率范围内持续减小

5.5.4.3恒定参考电平

5.5.4.3. 1通则

如果参考值是恒定的，至少到电源频率的10次谐波，且在考察的频率范围内的更高频率仍保持恒 定或以不超过1/f的梯度减小，则可以应用5.5.4.2给出的方法且不需要额外测量谐波电流。 注：比如附录C给出的IEEE标准安全水平中关于人体曝露于电场和磁场时频率范围为0kHz～3kHz的参考值 这是正确的。 在这种情况下，简化的测试方法应如下所示

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5.5.4.3.2恒定参考值，第一程序

未加权宽带测量期间的磁感应强度（不施加转移函数）小于电源频率上参考值的30%。 如果未满足此条件，则可以检查是否符合5.5.4.3.3的程序。

5.5.4.3.3恒定参考值，第二程序

当满足以下两个条件时，器具符合本标准的要求： 电源频率上的磁感应强度小于电源频率上参考值的50%； 当电源频率上的输入被抑制时（有源陷波滤波器），在考察的频率范围内，在未加权宽带测量 （不施加转移函数）时测量的磁感应强度小于电源频率上参考值的15%。

最大总体测量不确定度不应超过限值的25%。IEC61786提供了评估不确定性的导则 注1：总体测量不确定度可包括传感器位置、运行条件、背景噪声或超出测量仪器动态范围的信号等方面， 注2：如果测量不确定度超过测量值的25%，则需要将不确定度转换为基于所用限值的值， 当测量结果需与限值进行比较时，测量不确定度应按如下方式实施： 为了确定器具是否只产生低于限值的电磁场，应将测量不确定度添加到测量结果中，并且应将 总和与限值进行比较； 注3：这适用于，例如，由制造商进行的测量， 为了确定器具是否产生超过限值的电磁场，应从测量结果中减去测量不确定度，并且应将差值 与限值进行比较， 注4：这适用于，例如，由市场监督机构进行的测量

测试报告应至少包括以下内容： 器具的标识； 测量仪器的规格； 运行模式、测量位置和测量距离； 额定电压和频率； 测量方法； 使用耦合因子加权（如适用）的最大测量值； 使用的限值集； 测量不确定度（如果测量结果超过限值的75%）

当满足下列要求时，测量结果被认为符合本标准： 考虑了测量不确定度的测量值（见5.6）不超过参考值，或； 测量值超过参考值，则可以考虑耦合因子以表明其满足基本限制。对于特定器具，可以接附录B 中所述确定相应的耦合因子α。（r1）。 如果在使用耦合因子时该值仍超过参考值，仍不一定会超出基本限制。此时应通过例如计算 的方法来验证是否满足基本限制。 注：可以采用IEC62226中的计算方法

当满足下列要求时，测量结果被认为符合本标准： 考虑了测量不确定度的测量值（见5.6）不超过参考值，或； 测量值超过参考值，则可以考虑耦合因子以表明其满足基本限制。对于特定器具，可以接附录B 中所述确定相应的耦合因子α。（r1）。 如果在使用耦合因子时该值仍超过参考值，仍不一定会超出基本限制。此时应通过例如计算 的方法来验证是否满足基本限制。 注：可以采用IEC62226中的计算方法

GB/T 39640—2020器具类型或只有电源频率？是5.5.4替代测试方法（包括谐波）否合格不合格是单线谱5.5.3线谱评估合格不合格合格5.5.2时域评估不合格采用附录D的耦合因子合格计算感应电流密度不合格确定附录B中单个耦合因子针对基础合格限值评估合格不合格不合格不符合符合图1开始于参考值评估的测试方法选择建议的流程图

GB/T 39640—2020BrIdBBoB,f1fcofc12f/Hz其中，B（fe）=B。，B(fe）=B，，并且梯度为（dB图2参考值与频率之间相关性的平滑曲线示例41dffifeofe1J3f/HzBrl(fca)Brl.(feca)其中,A（fco）=A。l;A(fci)=A,=dAB.Bidf图3与图2参考值对应的转移函数A的示例10

GB/T39640—2020转移函数4滤波器传感器线图x平方转移函数4滤波器传感器线圈y平方平均转移函数4滤波器传感器线圈z平方图4参考方法的示意图11

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附录A （规范性附录） 测量磁感应强度的运行条件

测量在表A.1规定的条件下进行，器具按正常使用方式放置。 如果器具没有在表A.1中列出或与表A.1的使用模式不同，则运行条件、测量距离和传感器位置 应如下文所示，以防止器具的电磁场对人体头部和躯干中的中枢神经系统组织产生影响。如果用户手 册明确规定了运行条件、安装方式和运行位置，则应在这些条件下进行测量，否则见下文。 注：如果应用的限值集包括肢体的曝露限值，则可以对肢体进行测量

表A.1测量距离、传感器位置和运行条件

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GB/T39640—2020A.1.2运行条件将器具设定在产生最大磁场的状态。如果可能，运行条件为GB4343.1的相关规定或者空载。应考虑制造商关于短时工作的说明。预运行时间不做规定，但是在测试之前，器具应运行足够的时间，以确保其处于正常使用的典型工作条件。器具应在额定电压、额定频率以及正常使用条件下工作，供电电源的电压、频率偏差不超过器具额定值的士2%。如果规定了器具的电压范围和/或频率范围，则按照器具使用时所在国家或地区的标称电压和/或频率进行测量。除非在表A.1中另有规定，否则应将器具的控制器调节到最大进行测量。预调控制器应调节到预期位置。器具通电后开始进行测量。在（25士10）℃的环境温度下进行试验A.1.3测量距离与人体相关部位直接接触使用的器具：0cm。其他器具：30cm。A.1.4传感器位置使用中与人体相关部位直接接触的器具：朝向使用者（接触侧）。不能移动的大型器具：前方的操作表面及人体可触及的其他表面（见图A，1）。其他器具：周围（见图A.2）。上方前方说明：在器具上方/前方，以：的距离移动传感器。SAC图A.1测量位置：上方/前方15

GB/T 39640—2020说明：在器具所有能被人可达的表面，以广1的垂直距离移动传感器图A.2测量位置：周围A.2特殊器具的测量距离、传感器位置和运行条件A.2.1多功能设备多功能设备应同时经受本标准不同条款的考核，如果不改变设备内部就可以实现每一个功能，则应对每个功能分别进行测量。如果不能将设备的每一功能分开进行试验或者某一特定功能的分离将导致设备无法执行主要功能，则设备应在运行所需的最少功能下运行。A.2.2电池供电设备如果设备能连接到电网，则应在每个允许的运行模式下进行测量。用电池供电的设备应在开始测试前将电池充满电。A.2.3测量距离和传感器位置表A1中的测量距离是根据使用者在正常使用期间的预期位置确定的，其目的是保护人体头部和驱十的中枢神经系统组织免受影响。对于四肢的电磁场曝露，可以适用其他测量距离和传感器位置A.3感应电灶和电烤盘的测试条件A.3.1测量距离对于每个烹调区，从器具边缘到传感器表面以30cm距离沿着4条垂直线（A、B、C、D)进行测量，（见图A.3）。在烹调区上方1m以下和下方0.5m以上进行测量。如果使用时器具靠墙放置，则器具后方位置（线D)不进行测量16SAC

GB/T 39640—2020B说明：线A、B、C和D表示测量位置。该图表示4个烹饪区域电灶的左前方感应加热单元处于工作状态。图A.3电磁灶台和电磁灶头的测量距离A.3.2运行模式将加人大约一半容量的水的塘瓷钢烹饪容器放置在待测量的烹饪区的中央。应采用说明书中推荐的最小容器。如果没有给出推荐尺寸，则采用能遮挡标记烹饪区域的最小标准容器。标准容器的标称底部直径为：110mm、145mm、180mm、210mm和300mm。感应加热单元轮流运行，其他烹饪区不被遮挡。能量控制器应设置到最大。在器具达到稳定状态后进行测量。如果不能达到稳定状态，应定义一个适当的观察时间（例如30s）以确保在变化的场源下获得最大值。注：由于在感应加热单元之间共享功率，则当每个加热单元单独工作时能获得最大且连续的磁场。17

GB/T39640—2020Bmax0. 1XBmm0ro/cm图B.2磁感应强度的梯度和积分Gb）步骤2：确定等效线圈用步骤1得到的测量结果来确定等效线圈的半径，其由类似积分G求得。为了进一步计算，假设该线圈距离高场强区Icoil，且线圈对应器具内磁场源的位置（见图B.3）。ro=0ro=Xro/cmlooil mmmm线圈图B.3等效线圈位置归一化测量得出的磁感应强度，对其积分得到单值G，之后可以用G来确定等效线圈的半径r.cil（见表B.1）。线性插人法可以得到rcoil的其他值，rcoil不应超过lcoil注1；对于小型器具，磁场源假设为器具的中心。对于较大的设备，每个磁场源的位置通过检查器具来确定注2：该程序仅适用于集中的磁场源。从高场强区Bmx到0.1Bmx的场分布应为连续的。G由公式(B.3)计算：B(r,)G(r coil , I coil)B(r。=0)(B.3 )式中：G(r coil , I coil )—对归一化测量得出的磁感应强度积分的单值；ro在高场强区周围的切向平面上的测量距离；B(ro)距离高场强区起点r。处的磁感应强度；B(r=0)高场强区起点的磁感应强度。19

GB/T 39640—2020表 B.1不同线圈G的值线圈半径reo距离Iammmm10203050 70100100.013 54150.015 62200.018 480.027 0325 0.021 680.028 80300.025 110.031 170.040 51350.028 610.033 900.042 17400.032 220.036 890.044 29500.039 550.043 340.049 410.067 50700.054 480.057 180.061 640.075 350.094 441000.077 110.079 050.082 190.092 130.106 440.134 932000.153 170.154 150.155 730.160 850.168 450.184 203000.229 530.230120.231 190.234 610.239 710.250 54注：为了得到涵盖最不利情况的线圈，应选择给定值G的最小线圈半径。BBmax测量结果线圈0. 1X BmaxXro/cm图B.4磁感应强度的梯度和线圈c）步骤3:确定系数k线圈半径ra用来确定当等效磁场源（线圈）和人体相距r时的系数k（r，rcail，f，），见公式(B.5)。r由公式(B.4)计算：r=r + l.oil....( B.4 )式中：r等效磁场源（线圈）和人体的距离；r1测量距离（见3.1.5）；20

coil 一等效线圈到表面的内部距离。 相加时应采用相同的单位，

k(r,rcoil,f,o) max(r,rcoil ,f,o)

k(r,rcoil,f,o) 等效磁场源（线圈）和人体相距时的系数； Jmax 一人体最大电流密度； Bmaxisensor（r，rcoil，Asensor）最大磁感应强度； Asens 传感器的测量面积。 系数k与频率有关，与从线圈到人体的距离r有关，与人体匀质模型的电导率6有关，与传感器的尺 有关。可以通过重新调整参考值来补偿相关频率，而不是采用重新调整基本限制的方法（见步骤4）。 对于非均匀场，由于最高场强值出现在人体的表面，o的值为0.1S/m。以下计算结果是基于这些 用5.4规定的参考传感器所得出的值。 表B.2列出了人体全身系数k的值

表B.2对于人体全身，系数k在50Hz上的值

注1：系数是通过将线圈作为磁场源以及使用按D.2规定的适当人体数值模型来确定的。它仅适用于磁场源 的近场区域，不适用于均勾场 注2：如果半径rl的尺寸大于距离r，则不适用于附录B。

注1：系数k是通过将线圈作为磁场源以及使用按D.2规定的适当人体数值模型来确定的。它仅适用于磁场 的近场区域，不适用于均勾场。 注2：如果半径r的尺寸大于距离r，则不适用于附录B。

k*(r,rcoil) 由其他频率f和电导率。计算得出的系数； f 频率； 6 人体匀质模型的电导率； K 人体全身系数。

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）步骤4.计算耦合因子

）步骤4.计算耦合因子

1）步骤4：计算耦合因子 利用重新调整的系数k可以求出耦合因子a。（r），见公式（B.7)：

a(r,rcoil,f,o) 根据重新调整的系数求出的耦合因子； k(r,rcil,f,o) 等效磁场源（线圈）和人体相距时的系数； 6 人体匀质模型的电导率； BRL(f) 频率线于的磁感应强度的参考值； JBR(f) 频率线的电流密度的基本限值； EBR(f) 频率线于的内部电场强度的基本限值。 注1：E符合IEEE标准中的基本限制。 注2：8Hz～800Hz和1kHz～100kHz的Ba（)/J（)与1/F成正比，因此在这些频率范围内，a。(r)与频率无关。 在按5.5.2和5.5.3测量的情况下，采用等效频率fco。因此如公式（B.8）所示计算耦合因子 ：

BRL ( co ) k(r,ril,fco,o)BrL(fco) a(r,ril,fo)=k(r,roil,fo,o). JBR(fc) Er(fea)

氏中; a。（r，rcai，co，）——fc处根据重新调整的系数求出的耦合因子； k(r,rcoil,fco,o) fco处等效磁场源（线圈)和人体相距r时的系数； 人体匀质模型的电导率； BRl.(fco) 一fco处的磁感应强度的参考值； J BR(fco) 一fco处的电流密度的基本限值； Er(feo) fc处的内部电场强度的基本限值

注3：耦合因子α。（r1）可以从图B.5采用公式（B.4)得出。 当f=50Hz，人体全身电导率=0.1S/m，线圈半径rcil=10mm，距离r=50cm时，采用I P，如下所示重新调整： a.(r=50 cm,roil=10mm,f =50 Hz,c=0.1 S/m)

k(r=50cm,ril=10mm,f=50Hz,=0.1S/m) BRL( = 50 Hz) J BR(f = 50 Hz) 100 μT = 0.163 5 T 2 mA/m

100μT 0.1635 2 mA/m

当f=60Hz，驱干（其他人体组织）电导率a=0.1S/m，线圈半径rcoil=10mm，距离r=50cm， IEEE标准的限值时，如下所示计算耦合因子

k(r=50mm,roil=10mm,f=50Hz,o=0.1S/m) 广 BRL(f =60 Hz) o =0.1 S/m 50 Hz EBr(f =60 Hz) 3.271(A/m)/T 60 Hz 0.904 mT 50 Hz 0.701 V/m =0.0506 0.1 S/m

B.2耦合因子的图形化评估

耦合因子可以从图B.5得出。该方法给出取决于等效线圈半径（rcoil）的耦合因子的值

GB/T 39640—20201. 2Feei=10 mmcoil=20 mmreoil=30 mm0. 8rcoil=50 mm70 mm0. 6recoul=100 mm0. 40. 20. 0020406080100距离r/cm图B.5当人体全身电导率α=0.1S/m，Asnor=100cm时的耦合因子ac（r）（用ICNIRP限值重新调整）距离r=ri十lcoil，其中ri是表A.1规定的测量距离。23

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C.1ICNIRP导则L17]中的曝露限值

IRP导则C17]中的曝露限

在ICNIRP导则中的曦露限值见表C.1和表C.2

表C.1对于一般公众曝露于频率不超过10GHz的时变电场和磁场的基本限制

众曝露于时变电场和磁场的参考值不受干扰的

2）本附录给出的现值仅为资料，并不全面 3）本标准的使用者有责任确保他们使用国家当局规定的当前版本的限值集

C.2IEEE标准L6中的曝露限值

在IEEE标准中的曝露限值见表C.3和表C.4

公众曝露于频率不超过3kHz的电磁场，适用于人

时于一般公众曝露的磁场限值：头部和躯干的曝

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附录D （资料性附录） 使用附录C限值的实例

附录D （资料性附录） 使用附录C限值的实例

使用ICNIRP公众曝露的参考值BL（f）计算转移函数，如表D.1所示（归一化点为5OHz的 示例。

LNIRP公众曝露的转移区

使用IEEE公众（头部和驱十）曝露中磁场的最天充许曝露值（见3.1.7）BRL（f）计 表D.2所示（归一化点为60Hz的示例）

EEE公众（头部和驱十）曝露中磁场的最天允许曝露值（见3.1.7）BRL（f）计算转移函数，如 （归一化点为60Hz的示例）

表D.2IEEE公众曝露的转移函数

GB/T39640—2020D.2耦合因子不同测量距离r在ICNIRP和IEEE中对应的耦合因子a（r,）的列举见表D.3。表 D.3耦合因子a。（r）测量距高r1耦合因子a。（r）器具类型耦合因子α(r）cmICNIRPIEEE(60 Hz)小型01.000.330大型00.15 0.048小型100.140.043大型100.160.051小型300.140.043大型300.180.056小型：场源直接位于器具内部壳体下方。大型：器具的磁场源在距离壳体内表面10cm~40cm的位置。注1：假设最恶劣的情况下，整个人体的耦合因子用式(C.7)计算。注2：虽然IEEE参考值比ICNIRP高约10倍，但IEEE的耦合因子更小，其原因是在其他组织上ICNIRP基本限值比IEEE高35倍。该过程计算回到IEEE基本限制。D.3耦合因子确定实例按附录B所述，耦合因子a。（r）的确定分为以下4个步骤：a）步骤1：高场强区延伸范围的评估图D.1描绘了测量过程，图D.2描绘了测量结果。Bma说明：—一在高场强区周围的切向平面上测量；家用电器的球体模型；3当作等效场源的线圈。图D.1磁通量测量27

GB/T 39640—2020单位为毫米350原点（0.0.0)图D.3均匀人体的数值模型单位为毫米171图D.4头部和肩膀的结构细节29

GB/T 39640—2020D.4.2不同非均匀磁场的磁场源和系数k的计算以下非均匀磁场的磁场源列举不完全，但给出了一个概况：圆形电流环；矩形电流环；单线电流；圆形电流线圈；基本偶极子。然而，仅圆形电流环被使用作为磁场源来计算耦合因子。因此，不同直径的电流环应以最不利情况的方式相对数值模型放置，如图D.5所示。图D.5磁场源Q相对模型K的位置对于数值计算，应考虑在频率f上人体组织的电导率。（f）。最后，通过使用欧姆定律可以计算出人体模型中的电流密度J，见公式（D.2）：J(r,f,o)=(f)·E(r,f).( D.2 )式中：(f)频率f的人体匀质模型的电导率；E,(r,f)测试距离为r的频率f的电场强度系数k给出了数值模型内的最大感应电流密度Jmx（r）与模型的相同位置处测量的最大磁感应强度之间的关系。磁场源电流I。可以任意选择，但是在Jmax和Bmax.ensar计算中的取值应相等。因此，系数k的评估取决于所使用的传感器。对于任意传感器区域Asenspr，应计算通过它的平均磁感应强度。应采用Bmaxsensor的最大值。由于频率f和电导率α与系数k线性相关，因此可以用公式（D.3)计算：k(r,f,o):Jmax(r,f,o)oEi.mx(r,f)Bmax sensor (r ,Asensor ).....( D.3 )Bmax sensor (r , A sensor)式中：人体匀质模型的电导率；Jmax(r,f,o)测试距离为r的频率f的最大感应电流密度；测试距离为的传感器测量面积内的最大磁感应强度；30

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Asensor 传感器的测量面积； Ei.max(r, f) 测试距离为广的频率f的最大电场强度。 对于均勾场中均句人体模型的电导率，可以选择6三0.2S/m。然而，在器具附近的磁场分布的强 烈的非均匀性导致电磁能量实际渗透身体时受到限制，鉴于这种情况也可以使用=0.1S/m。 注：人体表面附近0.1S/m的电导率是用人体混合的电导率计算的。 电导率。的详细值已得出[15]。 根据IEEE基本限制测量的磁感应强度，用于计算E的必要系数可以通过公式（D.4)得出：

k(r,f,o) Ei.max (r,f) ..( D.4

(r,f,o) Ei.max(r,f) a

径rcil=20mm，距离r=10cm且电磁源电流 100A的圆形线圈，人体头部模型（半径为rphere 球形，G=0.15S/m且=60Hz)感应电流密度的结果为Jmx=19.17μA/m。100cm传感器的平均磁感应 =5.46835μT。因此由公式（D.6)计算出系数k为：

通常，数值计算的结果是人体模型中的电场强度E：。原点电场强度E：（在IEEE标准中采用)的计算可以通过 将系数除以用于评估尽的相应电导率。来进行。 因此园林造价，原点电场强度Em计算见公式（D.7)

式中： 一人体勾质模型的电导率 注：数值可在附录C中找到。

D.4.3感应电流密度的计算

般应用的方法是： BEM（边界元法）； FDFD（频域有限差分法）； FDTD（时域有限差分法）； FEM（有限元法）； FIT（有限积分技术）：

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