附录A （规范性附录） 通过给定载荷谱下当量转矩T，来确定使用系数

通过给定载荷谱下当量转矩T，来确定使用系数K，

如果买方与齿轮箱制造方协商一致，则允许用给定的载荷谱来计算使用系数KA。本计算方法适 用于齿轮设计中几何参数尚未确定时的首次估算

使用系数KA定义为当量转矩与额定转矩的比值

水利标准规范范本更用系数KA定义为当量转矩与额定转矩的比值

式中： T，额定转矩； 一当量转矩。 使用系数KA，轮齿抗折断能力和齿面抗点蚀能力计算时应分别进行，小齿轮与大齿轮也应分别计 算。根据ISO6336在计算齿轮强度时采用的使用系数，应是上述4个计算值中的最大值。 当量转矩由式（A.2）确定

n：一一第i级载荷循环次数； T：一第i级转矩； p—Woehler损伤线的斜率，见表A.1。 当不能用式（A.2)来计算当量转矩时，可以采用A.3.2中描述的方法

A.3当量转矩T的确定

下述方法适用于Woehler损伤线简化的设计情况，即所有低于某个应力水平所引起的损伤忽略 注意以下事实，在齿轮设计完成之前由应力情况决定的耐久性极限位置是不确定的，由失效循环 快定的耐久性极限位置不因齿轮设计改变而变化， 根据损伤等同原则，第i级转矩T，可用第i级转矩T，替代。见图A.1，可用式（A.3)表示

T3480.62018/ISO63

附录B （资料性附录） 使用系数K的推荐值 使用系数KA是考虑由于齿轮啮合外部因素引起附加动载的影响，用于对F.值的修正。表B.1中 是根据经验推荐的K值（适用于工业齿轮和高速齿轮）。

系数KA是考虑由于齿轮啮合外部因素引起附加动载的影响，用于对F.值的修正。表B.1中 验推荐的K值（适用于工业齿轮和高速齿轮）

表B.1使用系数K.

附录C （资料性附录） 给定载荷谱下安全系数的算例

本算例来自一台40t集装箱起重机的悬臂吊车，吊车的载荷谱见表2。具体说来，该算例对象是减 速器中的一对齿轮，由减速器驱动悬臂吊车的绞车滚筒。通过滑轮与枢轴，使起重机的悬臂上升和 下降。 起重机工作过程中悬臂下降时，悬臂由折叠式的支撑杆支承。起重机不工作，或船舶从起重机下穿 过时，绞车应把悬臂提升起来。悬臂提升到顶部后，会有一个支撑将悬臂锁住。 为了提高机械性能，滑轮系统中钢丝绳采用多层卷绕。悬臂的重心相对于枢轴在改变，同时钢丝绳 的角度也在改变，因此载荷一直在变化 悬臂行程开始和终止过程中的加速与减速，使得载荷发生变化。刮风、下雨及结冰也会使负载发生 改变。 该悬臂吊车采用4级齿轮减速器，总传动比为175.3：1。本算例的主要研究对象为第4级（低速 级）的小齿轮，其几何参数见表C.1

表C.1算例的几何参数

这一对齿轮经渗碳后磨齿，MQ级，精度等级ISO6级；刀具的齿顶高是1.35mn，刀具齿顶圆角为 单圆弧，无凸台和预留磨削余量

这一对齿轮经渗碳后磨齿家具标准，MQ级，精度等级ISO6级；刀具的齿顶高是1.35mn，刀具齿顶圆角为 单圆弧，无凸台和预留磨削余量。

载荷谱见表2。在此，悬臂升降10次，以模拟70d内的受载情况。小齿轮转速为35.2r/min 载荷谱共48级，但前两级（第1级和第2级）没有给出载荷循环次数，这是允许的。原因是前两级 的载荷很大，包含了齿轮的最大荷载。另外，第45级到第47级也没有载荷循环次数。这是因为在悬臂 重量传递到支撑杆上或锁住悬臂的支承上之前，齿轮始终在特定的载荷下工作

N; = X 105(ZNT: >1) 1.6 一对于弯曲应力： YNT =SF O FP N; = YNT X 103(YNT: ≥1) 2.5

C.7Miner累积损伤度的计算

项目管理、论文C.8用送代法计算安全系数

参照图4，根据设计要求改变安全系数的大小，采用送代法按照C.4～C.7给出的计算步骤反复计 算，直到累积损伤度U落到[0.99，1.00]区间。本算例中，采用电子表格的数据处理方法计算累积损伤 度。按齿轮运转30a计算，计算得出小齿轮的接触安全系数为1.428，弯曲安全系数为1.324。 计算结果见表C.2与表C.3

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