C.=3.647XbmXf.×(cosα)0.7×tanaXZ2/sXD1.c 其中：

Z一在一个方向上承受载荷的球数。 系数f。的值在附录B中给出。表B.2给出的f。数值适用于沟曲率半径不大于0.54D的轴承。 采用更小的沟曲率半径未必能提高轴承的承载能力，但采用大于上述值的沟曲率半径，则会降低承载 能力，

化工标准5.1.2.2接触角α=90°的推力球轴承

接触角α=90°的混合推力球轴承的轴向基本额定动载荷由公式（7）～公式（9)给出： Dm≤25.4 mm 时,

D>25.4mm时， 其中：

Z一一在一个方向上承受载荷的球数。 系数f。的值在附录B中给出。表B.2给出的f。数值适用于沟曲率半径不大于0.54D的轴承。 采用更小的沟曲率半径未必能提高轴承的承载能力，但采用大于上述值的沟曲率半径，则会降低承载 能力。

5.1.3混合球轴承的额定系数和降低系数

用于公式(1)～公式(9)中的不同类型混合球轴承的系数b㎡、入和n的值在表1中给出。

表1混合球轴承的额定系数和降低系数

5.2.1径向基本额定动载荷

混合向心滚子轴承的径向基本额定动载荷由公式（10）和公式（11)给出：

系数f。的值在附录B中给出。

系数的值在附录B中给出

5.2.2轴向基本额定动载荷

5.2.2.1接触角α<90°的推力滚子轴承

接触角α之90°的混合推力滚子轴承的辑 （12）和公式（13）给出： C,=bmXf.X(LwXcosα)7/9XtanαXZ3/4XDw.29/27

系数f。的值在附录B中给出。

....(13 (1 +) 1/4 的值在胜司卫中险业

2接触角α=90°的推入

接触角α=90°的混合推力滚子轴承的轴向基本额定动载荷由公式（14）和公式（15）给出： C,=bmX f。X Lwe7/9 XZ3/4×Dme29/27 **.**· (14

乙———在一个方向上承受载荷的滚子数

5.2.3混合滚子轴承的额定系数和降低系数

用于公式（10）公式（15）中的不同类型混合泽 承的系数6、入Xv和的值在表2中给出

表2混合滚子轴承的额定系数和降低系数

疲劳载荷极限C一般根据ISO281:2007附录B计算。然而，在计算单个接触的疲劳载荷极限时 参见ISO281.2007的B.3.2，陶瓷滚动体不同的弹性性能应予以考虑

与ISO281不同，单个内圈轴圈滚道接触处的疲劳载荷极限由公式（A1）给出

公式（A.2)适用于外圈「座圈门滚道接触处

公式（A.2)适用于外圈「座圈门滚道接触处

VSt E(X:) Es Ec 20

32元X。 VSt VCe E(X) Qu=Hu"X 2 Est Ec Zp

IPa.公式（A.1）和公式（A.2)可简化为公式（A.3）：

............

对于疲劳载荷极限的计算，应使用球和滚道实际的曲率半径。 赫兹参数×和E（X）的计算在ISO281：2007的B.3.2.1.2中给出描述。 对于球由氮化硅制成的混合球轴承，其疲劳载荷极限约下降到同尺寸、球由滚动轴承钢制成的轴承 的73%。

计算修形线接触处的疲劳载荷极限，需要根据ISO281：2007的B.3.2.1.3进行复杂的数值计算。 陶瓷滚动体材料的弹性模量和泊松比应予以考虑。 对于滚子由氮化硅制成的混合滚子轴承，其疲劳载荷极限约下降到同尺寸、滚子由滚动轴承钢制成 的轴承的85%

表B.1给出了系数f。的参考值。表中数值适用于具有5.1.1中规定的沟曲率的轴承的计算。较小 的数值适用于具有较大沟曲率的轴承。优先使用公式（3)计算系数f。的值

向心球轴承系数f.的

特种设备标准规范范本表B.2给出了系数f。的参考值。表中数值适用于具有5.1.2中规定的沟曲率的轴承的计算。较小 的数值适用于具有较大沟曲率的轴承。优先使用公式（6）和公式（9)计算系数f。的值

表B.2推力球轴承系数f.的参考值

表B.3给出了系数f。的参考值。表中所列参考值仅适用于在载荷作用下最大承载滚子与滚道接 触区的接触应力大致均匀分布的滚子轴承。如果在载荷作用下，滚子与滚道接触的某些部位出现严重 的应力集中，则应使用小于表B.3所列的f.值

向心滚子轴承系数f.

表B.4给出了系数于。的参考值。表中所列参考值仅适用于在载荷作用下最大承载滚子与滚道接 融区的接触应力大致均句分布的滚子轴承。如果在载荷作用下，滚子与滚道接触的某些部位出现严重 的应力集中，则应使用小于表B.4所列的f.值

煤矿标准规范范本4推力滚子轴承系数f。的参考值