f。=2.29596X ×）

f。=mintfoi,fo..} E(X;) fo.i=11.4798XX:X Y Dw .·(9) 2+ 2Xr; E(X) fo..=11.479 8XXX Y Dw （10） 1+ 2 Xre

式中： Z一一在一个方向上承受载荷的球数。 赫兹参数X和E(X)的计算在附录A中说明,系数f.的参考值在表B.1中给出

设备安装技术、工艺5.4向心滚子轴承的径向基本额定静载荷

袭子轴承的径向基本额定静载荷由公式（11）给出

5.5推力滚子轴承的轴向基本额定静载荷

Cor=41.5862× Dwe X cosa )×i×Z×Lwe ×Dw × cosα

混合推力滚子轴承的轴向基本额定静载荷由公式（12)给出：

Z—一在一个方向上承受载荷的滚子数！

5.6额定载荷的间断点

额定载荷的间断点参见附录C

额定载荷的间断点参见附录C

5.7特殊材料性能的考虑

特殊材料性能的考虑参见附录D

才料性能的考虑参见附录

Coa=207.931X X cosα XZX LweXDweX sina ·.(12 D pw

径向静载荷系数X。和轴向静载荷系数Y。值的推导在ISO/TR10657：1991[5]的第4章中给出 其中所用的各公式几乎与滚动体和滚道材料的弹性模量和泊松比无关，因此，通过该推导得出的 也对陶瓷滚动体混合轴承有效

净载荷的计算，ISO76：2006的5.2中给出的系数

建议检验基本额定静载荷是否足以达到应用的性能要求，此时可根据ISO76：2006的公式（14)和 公式（15）计算静安全系数S。。 表1、表2中给出了各种工况及应用条件（要求运转平稳、无振动）下的S。参考值，其适用于旋转轴 承且是基于经验得出的。 对于其他特殊的运转条件，宜向轴承制造厂咨询，以确定适用的S。参考值

表1混合球轴承静安全系数S.的参考值

表2混合滚子轴承静安全系数S。的参考值

接触椭圆的长、短半轴之比义与接触体的弹性模量和泊松比无关，因此，可通过迭代得到 A1）的解

第一类完全椭圆积分K（X)由公式（A.2)给出：

且第二类完全椭圆积分E（X）由公式（A.3)给出：

内圈（轴圈）滚道接触处的曲率和由公式（A.4)给

在外圈（座圈)滚道接触处的曲率和由公式（A5）

K(X) F(p)=0 (E(X)

Dw 1+ 2 Xr.

D F:(p) I Dw 2 + 2 Xr

/ F(p) : Dw 1+Y 2Xr

LYT标准规范范本球轴承系数f。的参考值在表B.1中给出

球轴承系数f。的参考值在表B.1中给出。

表B.1球轴承系数.f。的参考值

注1：此表基于赫兹点接触公式，球和滚道的弹性参数在第4章括号内的说明中给出。 XF ：对于推力球轴承，假定其载荷分布中最 F 注3：表中向心轴承的数值采用内圈沟曲率半径0.52D、外圈沟曲率半径0.53D求得：推力轴承的数值采用沟 曲率半径0.54D求得。 DpW

附录C （资料性附录） 基本额定静载荷计算中的间断点 按照本部分，用于计算向心和推力角接触球轴承基本额定静载荷Co和Coa的系数略有不同。 因此防水标准规范范本，将一套接触角α=45°的轴承看作是向心轴承时（Coa=Cor/Y。）和将其看作是推力轴承时，在 轴向额定静载荷C。的计算中存在一个间断点。 ISO76：2006的附录A解释了额定载荷系数不同的原因，并给出了重新计算额定载荷的方法，以便 在同一条件下进行正确地比较，

附录C （资料性附录） 基本额定静载荷计算中的间断点 按照本部分，用于计算向心和推力角接触球轴承基本额定静载荷Co和Co的系数略有不同。 因此，将一套接触角α=45°的轴承看作是向心轴承时（Ca=Cor/Y。）和将其看作是推力轴承时，在 轴向额定静载荷Co的计算中存在一个间断点。 ISO76：2006的附录A解释了额定载荷系数不同的原因，并给出了重新计算额定载荷的方法，以便 在同一条件下进行正确地比较