SY／T 7652-2021  气藏型储气库库容参数设计方法

4.2.9地层剩余原油二次饱和净溶解气量

注来气过程中地层剩余原油 对库容存在影响，利用原高压！ 验结果，计算剩余原油二次饱和净 (A.7)

玩具标准4.2.10 岩石骨架和残余水弹性膨胀量

4.2.11 建库有效储气体积

以原始含气（油）体积为基数，扣除水淹带、过渡带、气驱纯气带、储层应力敏感和凝析油反 影响等形成的不可动体积，再加上凝析油蒸发、地层剩余原油二次饱和溶解、岩石骨架和残余水 膨胀量等增加的储气体积得到建库有效储气体积，按公式（3）计算

上限压力设计应遵循确保气藏完整性的原则，一般上限压力不超过气藏原始地层压力。在经过充 分论证确保安全的情况下可适当提高。

1.1利用地质综合分析和室P 微观有效性进行评价。 2.1.2根据盖层突破压力实验结果， 算可参考公式（4）

式中: 盖层纵向密封临界压力； PH 气藏静水柱压力； 突破压力。

式中： PcRi 盖层纵向密封临界压力 PH 气藏静水柱压力； P.c 突破压力。

PcRI = Ph +min(PAc)

PcRi = P +min(PAc)

1.3根据盖层接触的侧向地层的物理参数、埋藏深度及岩石的内摩擦系数，侧向地层密封临界 十算可参考公式(5)。

力计算可参考公式（5)

PcR2 = gp H,ao

式中: PcR2盖层侧向密封临界压力 ; 8重力加速度; P—上覆地层岩石密度； H埋深; α—岩石内摩擦系数； 储气库安全系数。 5.2.1.4 利用矿场水力压裂试验或测并资料计算确定盖层的破裂压力

5.2.2.1对于砂岩气藏，利用泥岩涂抹系数、断移地层砂泥比值、断面正压力、断层横向 等，采用公式分析方法定量评价断层封闭性

5.2.2.2 开肩压力计算可参考公式 (6)。

溢出点气体逸散临界压力计算可参考公式（)

Psp溢出点气体逸散临界压力； P——气藏原始地层压力； AH圈闭闭合幅度。

5.2.4上限压力确定方法

Psp = P + gP.AH

Psp = P + gP,AH

P≤Pmx

6.1.1储气库采气末期应有一定的生产能力。 6.1.2有效控制边底水、结盐等对储气库的影响。 6.1.3并口压力满足天然气处理及外输的要求。 6.1.4 储气库有一定的经济性。

6.1.1储气库采气末期应有一定的生产能力。

6.2.1利用试气试并和生产动态资料，建立不同并型气并的产能方程，按SY/T5440的要求执行。在 比基础上，结合多轮次气液互驱气相相对渗透率、流体性质改变和应力敏感，修正气并产能方程。 6.2.2利用节点压力综合分析方法，以储层不出砂、并底不积液、管柱不冲蚀等条件，评价不同地层 压力下不同管径单井合理产量。 6.2.3根据外输压力、进站压力、采气末期最低生产能力要求，采用反算的方式计算井底压力及气藏 平均地层压力，作为确定下限压力的基础。 6.2.4结合储气库地层水影响、结盐情况，合理确定下限压力 6.2.5对于边底水较活跃的气藏，可采用数值模拟的方式考虑多指标、多方案进行综合比选。

式中： Gmx—库容量; B.天然气体积系数。

垫气量以下限压力下建库有效储气体积为基础来计算。计算方法参见公式(10)

式中： Gm垫气量; 下限压力。

作气量等于库容量与垫气量之差。计算方法参见

(Vm) Pmin 10000Bg(2 min)

式中： G工作气量。

补充垫气量等于垫气量与建库前天然气剩余储量之差，计算方法参见公式（12）。

Gadd 补充垫气量： —建库前天然气剩余储量

基础垫气量等于气藏原始储量减去气藏可采储量之差，计算方法参见公式（13）。对于 藏，等于原始储量减去废弃时气藏累产气量，计算方法参见公式（14)。

基础垫气量等于气藏原始储量减去气藏可采储量之差，计算方法参见公式（13）。对于已废弃气 藏，等于原始储量减去废弃时气藏累产气量，计算方法参见公式（14)。

式中： Gab 基础垫气量； G 气藏可采储量； G 气藏废弃时累产气量。

式中： G附加垫气量。

SY/T 76522021

附录A （资料性） 建库有效储气体积预测数学模型

根据气藏开发及储气库运行过程中流体分布特征，将储气库剖面简化成4带4界面（见表A.1）， 据此建立了气藏型储气库流体分带示意图（见图A.1）。

表A.1气藏型储气库流体部面分区带划分表

亢藏型储气库流体分带示

A.2 建库不可动体积

式中： Svc(a) : 建库前储层残余水饱和度； Sgr(a) 建库前储层残余气饱和度 上限压力时气藏开发的水侵量； 上限压力时气藏开发的产水量； Bumx 上限压力时地层水体积系数。

式中: Svc(mnt) 多周期运行后稳定残余水饱和度； Sg(Inl) 多周期运行后稳定残余气饱和度； Wwenin 下限压力时气藏开发的水侵量 Werpalin 下限压力时气藏开发的产水量； Baumit 下限压力时地层水体积系数。

式中： Wwao 建库前气藏开发的水侵量； Wupuo 建库前气藏开发的累计产水量 Bruo 建库时地层水体积系数。

...... (A.3)

A.2.4储层应力敏感减小的体积△V，对于应力敏感的储层，当储层压力降低时有效应力增加、体积 减小所致，该部分体积取决于运行压力和岩石塑性变形特征，计算公式如下

di—储层原始孔隙度； —多周期往复注采后储层稳

AV,=10000GB,4m D

中储层原始孔隙度； 中血一多周期往复注采后储层稳定的孔隙度。 5凝析油反凝析减小体积△V，当储气库经过多周期注采后，相包络曲线向左移动，离开凝机 区，在凝析气藏开发过程中反凝析损失的凝析油仍滞留在储层中，减小了建库有效储气体积，

式中： N——凝析油原始地质储量； N—凝析油累计产量; Gga剩余凝析气地质储量； s剩余凝析气凝析油含量； B。原油体积系数。

A.3.1凝析油蒸发增加体积△VK，储气库注采过程中，凝析油蒸发，增加了建库有效储气体积，计算 公式如下：

A.3.2地层剩余原油二次饱和净溶解气量AV..在储气库注气

气过程中高于下限压力部分将从原油中分离出来， 受二次饱和溶解分离滞后效应影响，一部分天 将存留在原油中铆钉标准，增加垫气量，由压力p到p变化量计算公式如下：

式中： N.剩余原油储量

Rs(g)一一地层压力P时的溶解气油比; Rs(a)一—地层压力 P2 时的溶解气油比。 3.3在储气库建库注气过程中，随着地层压力增加，残余水和岩石压缩，储气空间增大。某一运 斤压力下，岩石骨架和残余水弹性膨胀量的计算公式为：

一地层压力P, 时的溶解气油比。

式中： C—残余水压缩系数； C。岩石有效压缩系数； P建库运行压力。

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