GB／T 12337-2014  钢制球形储罐（含2022年第1号修改单）

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材料代用审批文件； 与球壳板焊接的组焊件热处理报告； 一球壳板材料的复验报告； 一极板产品焊接试件焊接接头的力学和弯曲性能试验报告； 一球壳板与支柱的组焊记录； 一球壳排版图； 一与风险预防和控制相关的制造文件。 3）特种设备制造监督检验证书， 4）设计文件（含强度计算书或应力分析报告、按相关规定要求的风险评估报告，以及其他必 要的设计文件）。 球罐交工时，组焊单位对每台球罐至少应向使用单位提供下列组焊质量证明文件： 1）峻工图样，TSGR0004管辖范围内的球罐，峻工图样总图上应当有特种设备设计许可印 章（压力容器，球形储罐，分析设计时还应有压力容器分析设计资质）（复印章无效），并且 加盖峻工图章。若组焊中发生了材料代用、无损检测方法改变、加工尺寸变更等，组焊单 应应当按照设计单位书面批准文件的要求在峻工图样上清晰标注，标注处应当有组焊单 位修改人和审核人的签字及修改日期。 2）压力容器产品合格证（含产品数据表）、产品质量证明文件和产品铭牌的拓印件或者复印 件。产品质量证明文件至少包括： 球壳板及其组焊件的质量证明文件； 球罐基础检验记录； 一球罐零部件复验记录； 球罐施焊记录（附焊缝布置图）； 一焊接材料质量证明书或复验报告； 一产品焊接试件试验报告； 一无损检测报告； 一球罐几何尺寸检查记录； 球罐支柱检查记录； 一球罐耐压试验报告； 一基础沉降观测记录； 质量计划或检验计划； 需要时，还应提供下列技术文件： 一球壳板与支柱的组焊记录； 一焊接接头修补记录； 一球罐焊后整体热处理报告； 一球罐泄漏试验报告； 一与风险预防和控制相关的组焊文件。 3）特种设备制造监督检验证书。 4） 设计文件（含强度计算书或应力分析报告、按相关规定要求的风险评估报告，以及其他必 要的设计文件）

球罐及支柱各部分的名称如图1、图2所示

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3.7.1 压力pressure 垂直作用在球罐单位表面积上的力。在本标准中，除注明者外，压力均指表压力。 3.7.2 工作压力operatingpressure 在正常工作情况下，球罐顶部可能达到的最高压力。 3.7.3 设计压力designpressure 设定的球罐顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为球罐的基本设计载荷条件，其值不低于工 作压力。 球罐上装有超压泄放装置时，应按GB150.1一2011附录B或JB4732一1995附录E的规定确定设 计压力。 对于盛装液化气体的球罐，如果具有可靠的保冷设施风电场标准规范范本，在规定的装量系数范围内，设计压力应根据 工作条件下球罐内介质可能达到的最高温度确定；否则按相关法规确定。 3.7.4 计算压力calculationpressure 在相应设计温度下，用以确定球壳板厚度或受压元件厚度的压力，包括液柱静压力等附加载荷。 3.7.5 试验压力testpressure 进行耐压试验或泄漏试验时，球罐顶部的压力。 3.7.6 最高允许工作压力maximumallowableworkingpressure；MAWP 在指定的相应温度下，球罐顶部所允许承受的最大压力。该压力是根据球罐各受压元件的有效厚 度，考虑了该元件承受的所有载荷而计算得到的，且取最小值。 注：当球罐的设计文件没有给出最高允许工作压力时，则可以认为该球罐的设计压力即是最高允许工作压力。 3.7.7 设计温度designtemperature 球罐在正常工作情况下，设定的元件的金属温度（沿元件金属截面的温度平均值）。设计温度与设 计压力一起作为设计载荷条件。 设计温度不得低于元件金属在工作状态下可能达到的最高温度。对于0℃以下的金属温度，设计 温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。 标志在铭牌上的设计温度应是球壳设计温度的最高值或最低值。 元件的金属温度可用传热计算求得，或在已使用的同类球罐上测定，或按内部介质温度并结合外部 条件确定。

3.7.1 压力pressure 垂直作用在球罐单位表面积上的力。在本标准中，除注明者外，压力均指表压力。 3.7.2 工作压力operatingpressure 在正常工作情况下，球罐顶部可能达到的最高压力。 3.7.3 设计压力designpressure 设定的球罐顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为球罐的基本设计载荷条件，其值不低于工 作压力。 球罐上装有超压泄放装置时，应按GB150.1一2011附录B或JB4732一1995附录E的规定确定设 计压力。 对于盛装液化气体的球罐，如果具有可靠的保冷设施，在规定的装量系数范围内，设计压力应根据 工作条件下球罐内介质可能达到的最高温度确定；否则按相关法规确定。 3.7.4 计算压力calculationpressure 在相应设计温度下，用以确定球壳板厚度或受压元件厚度的压力，包括液柱静压力等附加载荷。 3.7.5 试验压力testpressure 进行耐压试验或泄漏试验时，球罐顶部的压力。 3.7.6 最高允许工作压力maximumallowableworkingpressure；MAWP 在指定的相应温度下，球罐顶部所允许承受的最大压力。该压力是根据球罐各受压元件的有效厚 度，考虑了该元件承受的所有载荷而计算得到的，且取最小值。 注：当球罐的设计文件没有给出最高允许工作压力时，则可以认为该球罐的设计压力即是最高允许工作压力。 3.7.7 设计温度designtemperature 球罐在正常工作情况下，设定的元件的金属温度（沿元件金属截面的温度平均值）。设计温度与设 计压力一起作为设计载荷条件。 设计温度不得低于元件金属在工作状态下可能达到的最高温度。对于0℃以下的金属温度，设计 温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。 标志在铭牌上的设计温度应是球壳设计温度的最高值或最低值。 元件的金属温度可用传热计算求得，或在已使用的同类球罐上测定，或按内部介质温度并结合外部 条件确定。

设计温度designtemperature

试验温度testtemperature 进行耐压试验或泄漏试验时，球壳的金属温度

最低设计金属温度minimumdesignmetaltemperature

设计时，球罐在运行过程中预期的各种可能条件下各元件金属温度的最低值 在确定最低设计金属温度时，应当充分考虑在运行过程中，大气环境低温条件对球壳金属温度的

响。大气环境低温条件系指历年来月平均最低气温（指当月各天的最低气温值之和除以当月天数）自 低值。 3.7.10 计算厚度requiredthickness 按本标准相应公式计算得到的厚度。需要时，尚应计人其他载荷（见3.8.2)所需厚度。 3.7.11 设计厚度 design thickness 计算厚度与腐蚀裕量之和。 3.7.12 名义厚度 nominal thickness 设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。即标注在图样上的厚度。 3.7.13 有效厚度 effectivethickness 名义原鹿减主鹰饨裕量和钢材原鹿负偏美

按本标准相应公式计算得到的厚度。需要时，尚应计人其他载荷（见3.8.2）所需厚度 3.7.11 设计厚度designthickness 计算厚度与腐蚀裕量之和。 3.7.12 名义厚度 nominalthickness 设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。即标注在图样上的厚度。 3.7.13 有效厚度effectivethickness 名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差。 3.8设计的一般规定 3.8.1球罐设计单位（设计人员）应严格依据用户或设计委托方所提供的球罐设计条件进行球罐设计， 应考虑球罐在使用中可能出现的所有失效模式，提出防止失效的措施。 3.8.2设计时应考虑以下载荷： a） 压力； b） 液柱静压力； c 球罐自重（包括内件）以及正常工作条件下或耐压试验状态下内装介质的重力载荷； 附属设备及隔热材料、管道、支柱、拉杆、梯子、平台等的重力载荷； e 风载荷、地震载荷、雪载荷； f） 支柱的反作用力； 需要时，还应考虑下列载荷： g 连接管道和其他部件的作用力； 温度梯度或热膨胀量不同引起的作用力； i） 冲击载荷，包括压力急剧波动引起的冲击载荷、流体冲击引起的反力等，

应考虑球罐在使用中可能出现的所有失效模式，提出防止失效的措施。 .8.2设计时应考虑以下载荷： a) 压力； b) 液柱静压力； c) 球罐自重（包括内件)以及正常工作条件下或耐压试验状态下内装介质的重力载荷； 附属设备及隔热材料、管道、支柱、拉杆、梯子、平台等的重力载荷； e) 风载荷、地震载荷、雪载荷； f) 支柱的反作用力； 需要时，还应考虑下列载荷： 连接管道和其他部件的作用力； h) 温度梯度或热膨胀量不同引起的作用力； i) 冲击载荷，包括压力急剧波动引起的冲击载荷、流体冲击引起的反力等。

3.8.3厚度附加量按式

式中： C 厚度附加量，mm； C1 钢材厚度负偏差，按3.8.3.1，mm； C2 腐蚀裕量，按3.8.3.2，mm。

式中： C 厚度附加量，mm； 钢材厚度负偏差，按3.8.3.1，mm； C2 腐蚀裕量，按3.8.3.2，mm。

3.8.3.1钢材厚度负偏

钢板或钢管的厚度负偏差按钢材标准的规定。当钢材的厚度负偏差不大于0.3mm，且不超过名义 度的6%时负偏差可忽略不计

3.8.3.2腐蚀裕量

为防止球罐元件由于腐蚀 率（人

蚀速率）确定腐蚀裕量； b）球罐各元件受到的腐蚀程度不同时，可采用不同的腐蚀裕量； c）碳素钢或低合金钢制球罐，腐蚀裕量不小于1mm。

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1本标准所用材料的许用应力按第4章选取。确定许用应力的依据为：钢材（除螺栓材料外 1.螺栓材料按表2。

设计温度低于20℃时，取20℃时的许用应力

双面焊全焊透对接接头的焊接接头系数$按下列规定选取： 全部无损检测 $=1.0 局部无损检测 $=0.85

双面焊全焊透对接接头的焊接接头系数$按下列规定选取： 全部无损检测 $=1.0 局部无损检测 $=0.85

球罐制成后应经耐压试验。耐压试验的种类、要求和试验压力值应在图样上注明

制成后应经耐压试验。耐压试验的种类、要求和试验压力值应在图样上注明。

耐压试验可采用液压试验、气压试验或气液组合压力试验，一般采用液压试验，试验液体按8.10.4.6.1 和8.10.4.6.2的要求，做气压试验的球罐必须满足8.10.4.7的要求，采用气液组合压力试验时，液体和 气体应分别满足8.10.4.6.1、8.10.4.6.2和8.10.4.7.1的要求，试验压力按3.11.2的规定。

3.11.2耐压试验压力

耐压试验压力的最低值按下述规定，工作条件下内装介质的液柱静压力大于液压试验时的液柱 力时，应适当考虑相应增加试验压力。

耐压试验压力的最低值按下述规定，工作条件1 下内装介质的液柱静压力天于液压试验时的液柱静 压力时，应适当考虑相应增加试验压力。 液压试验 PT=1.25p 。 ·（2） [ 气压试验和气液组合压力试验 pT=1.1p L ［] （3） 式中： 力T一 试验压力，MPa 力 设计压力，MPa; [] 球壳材料在试验温度下的许用应力，MPa； ［ 球壳材料在设计温度下的许用应力，MPa。 注：球罐铭牌上规定有最高允许工作压力时，公式中应以最高允许工作压力代替设计压力力

3.11.3耐压试验应力校

如果采用大于3.11.2所规定的试验压力，在耐压试验前，应校核各受压元件在试验条件下的应力 水平，例如对球壳元件应校核最大总体薄膜应力T。6↑按式（4)计算：

式中： 试验压力下球壳的最大总体薄膜应力，MPa； pT试验压力,MPa; pTi—液柱静压力,MPa; D球壳内直径，mm; 。一球壳的有效厚度，mm。 6T满足下列条件： 液压试验时，0≤0.9Rl.（Rp0.2) 气压试验和气液组合压力试验时，≤0.8Rl（Rp0.2） 式中： Rl（Rp.2）———球壳材料在试验温度下的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），MPa； 球壳的焊接接头系数，

.12.1泄漏试验包括气密性试验以及氨检漏试验、卤素检漏试验和氨检漏试验等。

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3.12.3设计单位应当提出球罐泄漏试验的方法和技术要求。 3.12.4需进行泄漏试验时，试验压力、试验介质和相应的检验要求应在图样上和设计文件中注明。 3.12.5气密性试验压力等于设计压力。

分析设计的球罐应符合附录D的规定

钢和低合金钢钢材的冲

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碳素钢和低合金钢钢板

注1：该行许用应力仅适用于允许产生微量永久变形之元件，对于法兰或其他有微量永久变形就产生泄漏或 障的场合不能采用。

4.2.2球壳用钢板厚度不宜大于50mm

4.2.3凡符合下列条件的碳素钢和低合金钢钢板，应在正火状态下使用： a）用于球壳的厚度大于36mm的Q245R和Q345R； b）用于其他受压元件（法兰、平盖等）的厚度大于50mm的Q245R和Q345R。 4.2.4符合下列条件的球壳用碳素钢和低合金钢钢板，每张热处理钢板（热处理后钢板被切割成数张 时仍按1张考虑）应进行拉伸和夏比V型缺口冲击试验： a）调质热处理钢板； b）厚度大于60mm的钢板。 4.2.5根据设计要求，对厚度大于36mm的调质状态使用的钢板和厚度大于50mm的正火或正火加

a）用于球壳的厚度大于36mm的Q245R和Q345R； b）用于其他受压元件（法兰、平盖等）的厚度大于50mm的Q245R和Q345R。 4.2.4符合下列条件的球壳用碳素钢和低合金钢钢板，每张热处理钢板（热处理后钢板被切割成数张 时仍按1张考虑）应进行拉伸和夏比V型缺口冲击试验： a）调质热处理钢板； b）厚度大于60mm的钢板。 4.2.5根据设计要求，对厚度大于36mm的调质状态使用的钢板和厚度大于50mm的正火或正火加

4.2.8球壳用碳素钢及低合金钢钢板应由钢板制造单位或球罐制造单位按表6的规定逐张 检测，钢板超声检测方法和质量等级按JB/T4730.3的规定

索钢及低合金钢钢板应由钢板制造单位或球罐制造单位按表6的规定逐张进行超声 测方法和质量等级按IB/T4730.3的规定

表6球壳用碳素钢和低合金钢钢板的超声检测要求

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注：与人孔、接管相焊接的球壳板和与支柱焊 等级应与本表规定的相应钢号等级相同。

支柱焊接的赤道板的碳素钢和低合金钢钢板应逐张进行超声检测，其质 等级应与本表规定的相应钢号等级相同。

钢板的厚度允许偏差精度应按下列规定： a）设计文件中应明确规定钢板的表面加工类型，热轧产品一般采用1E级，冷轧产品一般采用2D级； b 热轧厚钢板、热轧钢板及钢带的厚度允许偏差分为普通精度和较高精度两个等级，球罐一般采 用普通精度级

.1钢管的标准、使用状态及许用应力按表7的规定。表中GB13296和GB/T14976钢号中的统 字代号系按GB/T20878的规定。对壁厚大于30mm的钢管和使用温度低于一20℃的钢管，表7 正火不允许用终轧温度符合正火温度的热轧来代替

注2：该行许用应力仅适用于允许产生微量永久变形之元件，对于法兰或其他有微量永久变形就引起泄漏或故 障的场合不能采用。 注3：该行许用应力已乘焊接接头系数0.85

注2：该行许用应力仅适用于充允许产生微量永久变形之元件，对于法兰或其他有微量永久变形就引起泄漏或 障的场合不能采用。 注3：该行许用应力已乘焊接接头系数0.85

4.3.2表7中用于球罐设计温度低于一40℃的钢管用钢，均应经炉外精炼 4.3.3GB/T8163中10、20钢和Q345D钢管的使用范围如下： a）设计压力不大于4.0MPa； b）钢管壁厚不大于10mm；

4.3.2表7中用于球罐设计温度低于

4.3.2表7中用于球罐设计温度低于一 40℃的钢管用钢，均应经炉外精炼 4.3.3GB/T8163中10、20钢和Q345D钢管的使用范围如下： a）设计压力不大于4.0MPa； b）钢管壁厚不大于10mm

c）不得用于毒性程度为极度或高度危害的介质

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4碳素钢及低合金钢钢管的使用规定如下： a）碳素钢及低合金钢钢管的冲击试验，每组取3个标准试样，允许1个试样的冲击功数值低于规 定的标准试样冲击功指标，但不得低于标准试样冲击功指标的70%。因尺寸限制无法制备标 准试样的钢管，则应依次制备宽度为7.5mm或5mm的小尺寸试样，其冲击功指标分别为标 准试样冲击功指标的75%或50%， b）GB/T8163中10、20和Q345D钢管的使用温度下限相应为一10℃、0℃和一20℃。 c）GB9948中外径不小于70mm，且壁厚不小于6.5mm的10和20钢管，应分别进行一20℃和 0℃的冲击试验，3个纵向标准试样的冲击功平均值应不小于31J。10和20钢管的使用温度 下限分别为一20℃和0℃。 d）GB6479一2000中20和16Mn钢的化学成分应符合S≤0.020%的规定，外径不小于70mm： 且壁厚不小于6.5mm的20和16Mn钢管，应分别进行0℃和一20℃的冲击试验，3个纵向标 准试样的冲击功平均值应分别不小于31J和34J。20和16Mn钢管的使用温度下限分别为 0℃和一20℃。 e 使用温度低于一20℃的钢管，其钢号、使用状态和冲击试验温度（即钢管的使用温度下限）按 表8的规定。表中16Mn钢的化学成分应符合P≤0.025%、S≤0.012%的规定，外径不小于 70mm，且壁厚不小于6.5mm的钢管进行一40℃的冲击试验，3个纵向标准试样的冲击功平均值应 不小于34J。09MnD和09MnNiD钢管的技术要求应符合GB150.2一2011附录A的相关规定。

表8碳素钢及低合金钢钢管的使用温度下限

4.3.5奥氏体型钢管使用规定如下

a）GB/T12771中的I类～IV类钢管允许使用，但应在设计图样上注明所选用的钢管类别； b）GB/T12771中I类钢管的许用应力可选用GB/T14976中相应钢号无缝钢管的许用应力 Ⅲ类和IV类钢管不得用于毒性程度为极度或高度危害的介质； GB13296、GB/T14976和GB/T12771各钢号钢管的使用温度下限应按4.1.10的规定。 4.3.6允许选用钢棒制造接管，其使用规定如下： a）允许选用GB/T699中直径不大于50mm的10钢和20钢钢棒制造接管，接管壁厚不大于 8mm且应经正火热处理后使用，各钢号许用应力可选用表7中GB9948相应钢号和壁厚的 许用应力，10钢和20钢接管的使用温度下限相应为一10℃和0℃；当10钢接管的 P≤0.030%、S≤0.020%时，其使用温度下限为一20℃。接管免做冲击试验。硬度（或拉伸） 试验和无损检测要求在设计文件中规定。 b）允许选用GB/T1220中直径不大于50mm的S30408、S30403、S31608和S31603钢棒制造接 管，接管壁厚不大于8mm，且应在固溶（或稳定化）处理状态下使用，各钢号钢管许用应力可 选用表7中GB/T14976相应钢号的许用应力。各钢号接管的使用温度下限按4.1.10的规

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4.4.2NB/T47009中所有低温用锻件及NB/T47010中奥氏体型钢锻件均应由炉外精炼钢锻制 而成。 4.4.3锻件的级别由设计文件规定，并应在图样上注明（在钢号后附上级别符号，如16MnIⅡI、09MnNiD Ⅲ）。下列锻件级别应选用Ⅲ级或IV级： a）用于人孔的锻件； b）标准抗拉强度下限值等于或大于540MPa且公称厚度大于200mm的低合金钢锻件； c）设计温度低于一20℃且公称厚度大于200mm的低温用低合金钢锻件， 4.4.4碳素钢及低合金钢锻件的使用温度下限按表10的规定，奥氏体型钢锻件的使用温度下限按 4.1.10的规定。

表10锻件的使用温度下限

注：20、16Mn和20MnMo锻件如进行一20℃冲击试验，应在设计文件中注明

4.5.1钢棒的标准、螺柱的使用状态及许用应力按表11的规定。

4.5.1钢棒的标准、螺柱的使用状态及许用应力按表11的规定。

表12低合金钢螺柱的力学性能

同一钢号、同一冶炼炉号、同一断面尺寸、同一热处理制度、同期制造的螺柱毛坏组成一批，每 批抽取一件毛坏进行试验。 b 试样取样方向为纵向。直径不大于40mm的毛坏，试样的纵轴应位于毛坏中心；直径大于 40mm的毛坏，试样的纵轴应位于毛坏半径的1/2处。试样距毛坏端部的距离不应小于毛坏 的半径，但拉伸试样的头部（或夹持部分）不受此限制。 碳素钢螺柱毛坏每件取一个拉伸试样。低合金钢螺柱毛坏每件取1个拉伸试样、3个冲击试 样。拉伸试验方法按GB/T228.1的规定，拉伸试样采用R4号（d=10mm，L。=50mm）试 样。冲击试验方法按GB/T229的规定，冲击试样采用标准尺寸V型缺口试样

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为：20钢A≥25%，35钢A≥20%。低合金钢螺柱毛坏的拉伸和冲击试验结果应符合表12的 规定，表中冲击功的规定值系3个试样试验结果的平均值，允许有1个试样的试验结果小于规 定值，但不得小于规定值的70%。 e） 拉伸试验结果不合格时，应从同一毛坏上再取2个拉伸试样进行复验，测定全部3项性能。试 验结果中只要有1个数据不合格，则该批毛坏判为不合格。 冲击试验结果不合格时，应从同一毛坏上再取3个冲击试样进行复验。前后两组6个试样的 冲击功平均值不得小于表12的规定，允许有2个试样的冲击功小于规定值，但其中小于规定 值70%的只允许有1个。否则，该批毛坏判为不合格。 g） 被判为不合格的整批毛坏可按4.5.2的规定重新热处理，然后按上述程序重新取样进行试验。 5.4碳素钢和低合金钢螺柱的使用温度下限及相关技术要求应按下列规定： a）20钢螺柱为一20℃，35钢螺柱为0℃，其他钢号螺柱为一20℃； b）30CrMoA和35CrMoA钢螺柱，当使用温度低于一20℃时，应进行使用温度下的低温冲击试 验，此时表12中的冲击试验温度由0℃改为使用温度，低温冲击功指标按表13的规定； 使用温度低于一40℃～一70℃的30CrMoA和35CrMoA螺柱用钢，其化学成分（熔炼分析） 中磷、硫含量应为P≤0.020%、S≤0.010%；使用温度低于一70℃~一100℃的30CrMoA螺 柱用钢，其化学成分（熔炼分析)中磷、硫含量应为P≤0.015%、S≤0.008%，

表13低温用低合金钢螺柱的冲击功

4.5.5各奥氏体型钢号螺柱用毛坏应进行拉伸试验，试验要求和结果应符合GB/T1220的规定 4.5.6奥氏体型钢螺柱的使用温度下限按4.1.10的规定。 4.5.7与螺柱用钢组合使用的螺母用钢可按表14选用，也可选用有使用经验的其他螺母用钢。调质 状态使用的螺母用钢，其回火温度应高于组合使用的螺柱用钢的回火温度

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幕墙标准规范范本5.2.2球壳板最小宽度应不小于500mm。

5.3支柱与球壳的连接

.1本标准采用的支柱与球壳的连接为赤道止切或相割型式。 .2支柱与球壳连接处可采用直接连接结构型式［见图4a)]、加U形托板结构型式[（见图4b)] 形结构型式[见图4c]]。

5.4.1支柱应采用钢管或钢板卷制。 5.4.2下段支柱应整根交货。支柱拼接接头应全焊透。可采用沿焊缝根部全长有紧贴基本金属垫板 的对接接头。 5.4.3支柱顶部应设有球形或椭圆形的防雨盖板。 5.4.4支柱应设置通气口，对储存易爆介质及液化石油气的球罐，还应设置耐火层，如图5所示。 5.4.5支柱底板中心应设置通孔，如图5所示

5.4.1支柱应采用钢管或钢板卷制。 5.4.2下段支柱应整根交货。支柱拼接接头应全焊透。可采用沿焊缝根部全长有紧贴基本金属垫 的对接接头。 5.4.3支柱顶部应设有球形或椭圆形的防雨盖板。 5.4.4支柱应设置通气口，对储存易爆介质及液化石油气的球罐，还应设置耐火层，如图5所示。 5.4.5支柱底板中心应设置通孔，如图5所示

5.5.1拉杆结构有可调式和固定式两种

可调式拉杆的立体交叉处不得相焊煤矿标准规范范本，见图6a）。固定式拉杆的交叉处采用十字相焊或与 悍，见图6b）。