料时，索混凝土可取24kN/m*；钢筋混凝土可取25kN/m 4.2钢

支4.2.2一1警通钢筋强度标准值

市政定额、预算5素混凝土结构构件计算

索混凝土主要用于受压构件。素混凝土受弯构件仅允许用于 外置在地基上的情况以及不承受移动荷载的情况。当裂缝形成会 改破坏，导致不允许的变形或破坏结构的抗渗性能时，不应采 川求混凝土受弯构件或合力作用点超出截面范围的偏心受压 小件 需要抗霆设防的重要结构，不宜采用素混凝土结构， 经论证，阔岩中的隧润衬等可不受上述规定的限制。 5.1.2素混土结构构件应进行正截面承载力计算，包括结构 总定性验算：承受局部荷载的部位尚应进行局部受压承载力 计算，

5.2.1素混凝土受压构件的承载力计算，应根据结构的工作条 件及轴向力至截面重心的距离值的大小，选择下列两种方法 之一进行： 一不考虑混凝土受拉作用，仅对受压区承载力进行计算； 一考虑混凝土受拉作用，对受拉区和受压区承载力同时进 行计算， 对于没有抗裂要求的构件，当e,<0.4y，时，可按第一种方 法计算：当0.4y≤e≤0.8y时，也可按第一种方法进行计算， 并应在混凝土受拉区配置构造钢筋，其配筋量不应少于构件截面 面积的0.05%，但每米宽度内的钢筋截面面积不宜大于 1500mm。如能满足第二种计算方法的要求，则可不配置此项构 造钢筋，

图5.2.2矩形载而击湿凝土受压构件受压承载力计算

1承载力计算的一般规定

用6.2.1矩形载面受套构件正载面变承载力计算

图6.2.2工形截面受弯构件受压区计算高度位置

6.3正截面受压承载力计算

6.3.2矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力应符合下列规

非对称配筋和对称配筋的矩形截面小偏心受压构件；也可按 附录D的简化方法计算。 6.3.41形截面偏心受压构件及翼缘位于裁面较大受压边的T 形截面偏心受压构件，其受压翼缘计算宽度6应按6.2.3条确 定。其正裁面受压承载力应符合下列规定： 1当受压区计算高度≤码时，应按宽度为受压翼缘计算 宽度b，的矩形截面计算

图6.3.41形数面偏心受压构件的正费 承载力仕量

3对1形截面，当2>一h时，在正截面受压承载力计算 中应计人受压较小边翼缘受压部分的作用，此时、受压较小边翼 浆计算宽度b应按6.2.3条确定。 4对采用非对称配筋的小偏心受压构件，当KN>F.A时， 约应按下列公式进行验算

6沿周边均匀配置纵向钢筋的环形截面偏心受压构件，

6.3.7沿周边均匀配置纵间钢筋的圆形截面偏心受压构件（见

图6.3.7洽周边均匀配筋的图形摄面

5.3.8钢筋混凝土结构中的偏心受压构件，均应在其正截面受压 承载力计算中考结构侧移和构件挠曲引起的二阶效应附加内力： 在确定偏心受压构件的内力设计值时，可近似考虑二阶弯矩 对轴向压力偏心距的影响，将轴向压力对截面重心的偏心距e 乘以6.3.9条规定的偏心距增大系数7：也可根据6.3.11条规

难的构件修正抗弯刚度，用考虑二阶效应的弹性分析方法，直接 计算出结构构件各控制截面的内力设计值，并按此内力设计值对 各构件进行截面配筋设计。 63.9对矩形、T形、I形、环形和圆形截面偏心受压构件。 共信心距增大系数可按下列公式计算

a均应以e代替。e=M/N，此处，M、N为按考虑二 数应的弹性分析方法直接计算得出的弯矩和相应的轴向压力。 重，当验算表明剪力增或核心简底部正截面不开裂时、其刚度折减系 数可取为0，7， 12偏心受压构件除应计算弯矩作用平面的受压承载力外， 应按铺心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力，此 可不计入弯矩的作用，但应考虑稳定系数更的影响。 13对具有两个互相垂直的对称轴的矩形、1形截面的双向 必受压构件，其正截面受压承载力宜符合下列近似公式的规定 地.3.13)

图6.4.2小偏心受拉构件的正靓面受拉承载力计

图6,4.3矩形截面大偏心受拉构件的正微面 受拉承载力计算

6.5斜截面受剪承载力计单

6.5斜截面受剪承载力计算

图6.5.2斜载面受前承放力的计算位置

式中B一截面高度影响系数：当h<800mm时，取h。 800mm；当h>2000mm时，取h=2000mm。 6.5.5配置弯起钢筋的实心板，其斜截面受剪承载力应符合下 列规定

截面有效高度h。应分别以1.76r和1.6r代替，为圆形截面的 半径（mm），： 6.6 受扭承载力计算 6.6.1在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的矩形、T形、1形截 面构件，当h，/b<6时：其截面应符合下式要求（见图6.6.1）： bhaTW, (6. 6. 1) 式中K一 承载力安全系数，按表3.2，4采用： T支座边缘截面扭矩设计值（N·mm）：按3.2.2条 的规定计算； 6一矩形截面的宽度，T形或I形截面的腹板宽度（mm）； W，一一受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩（mm），可按 6.6.2条的规定计算， 截面的腹板高度（mim），对矩形截面，取有效高度 h。，对T形截面，取有效高度减去翼缘高度；对1 形截面，取腹板净高。 注：当h。b≥6时：受扭承载力计算应作专门研究， 6i ）矩形摄面（>8) b）T形、1形裁面 1一弯矩、剪力作用平面 图6.6.1受扭构件截面 56

截面有效高度h。应分别以1.76r和1.6r代替，r为圆形截面的 半径（mm），

计算，仅需根据10.2.9条的规定，按构造要求配置钢筋， ，6.2受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩W，可按下列规定计算： 矩形截面

按6.6.5条计算，但在计算中应将T及W，改为T及W*。 2对受压翼缘及受拉翼缘、视为矩形截面，仅承受所分配 的扭矩，其受扭承载力应按6.6.3条计算，但在计算中应将T 及W改为T及W或改为Ti及W： 6.6.7在弯矩，剪力和扭矩共同作用下的矩形、T形和1形截 面弯剪扭构件，可按下列规定计算： 1当符合条件KV≤0.35fbh时，可仅按受弯构件的正截 面受弯和纯扭构件的受扭分别进行承载力计算： 2当符合条件KT≤0.175，W，时，可仅按受弯构件的正 截面受弯和斜截面受剪分别进行承载力计算， 6.6.8在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的矩形、T形和1形截 面构件的配筋，其纵向钢筋截面面积应分别按正截面受弯承载力 和剪扭构件受扭承载力计算，并将所需的钢筋截面面积分别配置 在相应位置上。其箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力 和受扭承载力计算确定，并应配置在相应位置上，在相同位置 处，所需的钢筋截面面积应叠加后进行配置，

6.7受冲切承载力计算

6.7.1在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的 板，其受冲切承载力应符合下列规定（见图6.7.1）； KF,≤0.7mPf.umho (6, 7. 1 ~1) (6.7.1 2)

式中K承载力安全系数，按表3.2.4采用； F一局部荷载设计值或集中反力设计值（N)；对板住 结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间 差值减去冲切破坏维体范围内板所承受的荷载设 计值； 一一混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm），按表 4.1.5确定：

Io 板的有效高度（mm），取两个配筋方向的截面有效 高度的平均值： 临界截面的周长（mm），距离局部荷载或集中反力 作用面积周边/2处板垂直截面的最不利周长： 3一—截面高度影响系数，按6.5.4条规定取值； 局部荷载或集中反力作用面形状的影响系数： B——局部荷载或集中反力作用面为矩形时的长边与短边 尺寸的比值：β不宜大于4；当β<2时，取B= 2：当作用面为圆形时，取P=2

图6.7,1板的受冲切承载力计置

6.7.2当板开有孔润且孔洞至局部荷载或集中反力作用面边缘 博距离不大于6ha时，受冲切承载力计算中取用的临界截面周长 应扣除局部荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出 周条切线之间所包含的长度（见图6.7.2）

图6.7.2临近孔温时的临界截面周长

6.7.3在局部荷载或集中反力作用下，当受冲切承载力不满足 6.7、1条的要求，且增加板厚和提高混凝土强度等级受到限制 时，可配置箍筋或弯起钢筋，此时受冲切截面应符合下列条件： KF≤1.05f,Mmh (6. 7.31) 配置箍筋或弯起钢筋的钢筋混凝土板的受冲切承载力应符合 下列规定： 当配置箍筋时 KF,≤0.55f,umh+0.8fwA (6.7.32) 当配置弯起钢筋时 KF,≤0.55nfumha+0.8/,A,bsina(6.7.3=3) 式中A一 与呈45°冲切破环维体斜截面相交的全部箍筋截 面面积（mm）； A与呈45°冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢 筋截面面积（mm）； α一一弯起钢筋与板底面的夹角（）， 板中配置的抗冲切箍筋或弯起钢筋，其构造要求应符合 10.1.11条的规定， 对配置受冲切箍筋或弯起钢筋的冲切破坏锥体以外的截面， 尚应按6.7.1条的要求进行受冲切承载力验算，此时，u应取

图6.7.4计算阶形基础的变冲切承载力面位置 6.8局部受压承载力计算

6.8.！配置间接钢筋的构件，其局部受压区的裁面尺寸应符合 下列要求：

式中K承载力安全系数：按表3.2.4采用， F一一局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 （N)：按3.2.2条规定计算： f.混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm），按表 4.1.5确定： 3一混凝土局部受压时的强度提高系数： A一一混凝土局部受压面积（tmm）： A一一局部受压时的计算底面积（mm），可按图5.4.1 取用。

图6.8.2局部受压区间接钢筋的配置（单位：mm） 当为螺旋式配筋时（见图6.8.2b)，其体积配筋率p应按下 算

图6.8.2局部受压区间接钢筋的配置（单位：mm） 当为螺旋式配筋时（见图6.8.2b)，其体积配筋率P.应按下 真

间接钢筋的体积配筋率（核心面积A范围内单 位混凝土体积中所包含的间接钢筋体积）： nA 方格网沿，方向的钢筋根数及单根钢筋的截面面 积（mm*）; n、：A—方格网沿1：方向的钢筋根数及单根钢筋的截面面 积（mm）： 5 方格网式或螺旋式间接钢筋的间距，宜取30~80mm； Aa— 螺旋式单根间接钢筋的截面面积（mm）； d配置螺旋式间接钢筋范围以内的混凝土直径 (mm), 间接钢筋应配置在图6.8.2所规定的h范围内。对柱接头， 尚不应小于15倍纵向钢筋直径。配置方格网式钢筋不应少于4 ：配置螺旋式钢筋不应少于4圈、

7.1正截面抗裂验算

7.3受弯构件挠度验算

7.3.1锅筋混凝土受弯构件在正常使用状态下的挠度，可根据 构件的刚度用结构力学的方法计算。 在等截面构件中，可假设各同号弯矩区段内的刚度相等，并 取用该段内最大弯矩处的刚度。当计算贮度内的支座截面刚度不 大于跨中截面刚度的2倍或不小于跨中截面刷度的1/2时，该跨 也可按等刚度构件进行计算，其构件刚度可取跨中最大弯矩截面 的刚度。 受弯构件的挠度应按荷载效应标准组合进行计算，所得的挑 度计算值不应超过表3.2.8规定的限值。 7.3.2荷载效应标准组合作用下的矩形、T形及I形截面受弯 构件刚度B可按下式计算： B =0.65B, (7.3.2) 式中B一一荷载效应标准组合作用下受弯构件的短期刚度 (N·mm），按7.3.3条的公式计算

8预应力混凝土结构构件计算

8.1.1预应力混凝土结构构件除应根据使用条件进行承载力计 算及变形、抗裂、裂缝宽度和应力验算外，尚应根据具体情况对 制作、运输及安装等施工阶段进行验算。 8.1.2预应力钢筋的张拉控制应力值不宜超过表8.1.2规定 的张拉控制应力限值，且不应小于0，4于% 当符合下列情况之一时，表8.1.2中的张拉控制应力限值可 提高0.05fmk！ 一要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受压 区内设置的预应力钢筋： 一要求部分抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张拉以及 预应力钢筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预应力损失。

表8.1.2张拉控制应力限值

图8.1.5预应力钢施及非预应力钢筋合力位置

d 预应力钢筋的公称直径（mm），按附录B采用： 一一预应力钢筋的外形系数，按表8.1.6取用； 一一与放张时混凝土立方体抗压强度厂相应的轴心抗 拉强度标准值（N/mm），按表4.1.4以线性内插 法确定。

当采用骤然放松预应力钢筋的施工 电 构件末端0.25l.处开始计算 8.1.7计算先张法预应力混凝土构件端部铺固区的正截面和斜 截面受弯承载力时，锚固长度范围内的预应力钢筋抗拉强度设计 值在铺固起点处应取为零，在锚固终点处应取为，两点之间 可按线性内插法确定。预应力钢筋的错固长度1，（mm）应按下式 确定

1.8预应力混凝土结构构件的施工阶段，除应进行承载能力 极限状态验算外，对预拉区不充许出现裂缝的构件或预压时全截 届受压的构件，在预加力、自重（必要时应考虑动力系数）及施 正荷载作用下，其截面边缘的混凝土法向应力尚应符合下列规定 见图8.1.8）：

图8.1.8预应力湿土构件施工阶段验算

截面边缘的混凝土法向应力可按下列公式计算

缘纤维应力为压应力时式中符号取加号，为拉应力时式中符号 取减号 8，1.9预应力混凝士结构构件的施工阶段，除应进行承载能力 极限状态验算外+对预拉区充许出现裂缝而在预拉区不配置纵向 预应力钢筋的构件，其截面边缘的混凝土法向应力应符合下列 规定：

加麗凝土局部受压净面积，应在混凝土局部受压面积A，中扣除孔 值，、凹槽部分的面积。在计算局部受压的轴向力设计值F，时，可 预加力视为永久荷载并按3.2.2条的规定计算，承载力安全系 收按表3.2.4中2级、3级建筑物基本组合取值；并按6.8节规定 博构造要求配置间接钢筋，其体积配筋率e不应小于0.5%， ：1.13水工建筑物预应力混凝土结构构件的配筋构造要求应根 据具体情况确定，对于一般染、板类预应力混凝土构件，可按有 美规范的规定执行。 1.14后张法预应力混凝土超静定结构计算方法可按有关规范 的规定执行。 ，1.15在水工建筑物中采用无粘结预应力混凝土结构构件时， 必须经过论证。其计算及构造要求按有关规范的规定执行

2.1预应力钢筋中的预应力损失宜根据试验确定，当无可靠 试验数据时，预应力损失值可按表8.2.1的规定计算。当计算求 得的预应力总损失值小于下列数值时，应按下列数值取用：先张 法构件取100N/mm：后张法构件取80N/mm

表8.2.1预应力损失值 单位：N/mm

8.2.2预应力直线钢筋由锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预 应力损失0n（N/mm）可按下式计算： (8.2.2) 式中a—张拉端锚具变形和钢筋内缩值（mm），按表8.2.2 采用；

8.2.2预应力直线钢筋由锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预 应力损失0n（N/mm）可按下式计算： (8.2.2) 式中a—张拉端锚具变形和钢筋内缩值（mm），按表8.2.2 采用；

D 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角 (rad); 孔道每米长度局部偏差的摩擦系数，按表8.2. 采用； 从张拉端至计算截面的孔道长度（m），可近似地 取该段孔道在构件纵轴上的投影长度，

图8.2.4预应力魔据损失计管

9.2.8大体积水工预应力混凝土结构的预应力损失值应由专门 研究或试验确定

8.3正截面承载力计算的一般规定 8.3.1预应力混凝土构件正截面承载力计算的基本假定与 61.2条及6.1.3条的规定相同。 8.32对无服点钢筋（钢丝、钢绞线：螺纹钢筋、钢棒），纵 阿受拉钢筋厨服和受压混凝土破坏同时发生时的相对界限受压区 8

8.4正截面受弯承载力计算

8.4正截面受弯承载力计算

图8.5.2矩形微面偏心受拉构件正放面受拉承载力计算

8.7.1预应力混截土构件应按下列规定进行正截面和斜截面抗 装验算： 1正裁面抗裂验算 1）对严格要求不出现裂缝的构件，在荷载效应标准组合 下，正截面混凝土法向应力应符合下列规定

表8.7A1受拉区湿凝土塑性彩响系数Y

OT.E 由产生的混凝土竖向最大压应力值 (N/mm"): F一一集中荷载标准值（N)； T 位于集中荷载标准值作用点左侧、右侧0.6万 处截面上的剪应力（N/mm）； —一集中荷载标准值F、作用截面上的剪应力 (N/mm); V、Vi——集中荷载标准值Fv作用点左侧、右侧截面上 的剪力标准值（N）

8.7.4预成力混减王吊车深集中力作用点时近的应力分在

8.7.5对先张法预应力混凝土构件端部区段进行正截面、斜截 面抗裂验算时，应考虑预应力钢筋在其预应力传递长度，范围 内实际应力值的变化，预应力钢筋的实际应力按线性规律增大， 在构件端部取为零，在其预应力传递长度1。的末端取有效预应 力值（见图8.7.5），预应力钢筋的预应力传递长度（，应按

8.1.6条确定，当采用骤然放松预应力钢筋的施工工艺时：零点 应取在距构件端部0.251.处

图8.7.5预应力传通长度范围内有效预应力值的变化 8.8裂缝宽度验算

8.8.1预应力混凝士构件在正常使用状态下的裂缝宽度，应按 荷载效应的标准组合进行验算，其计算的最大裂缝宽度2m不 应超过表3.2.7规定的限值Wm。 8.8.2矩形、T形及1形截面的预应力混凝土轴心受拉和受弯 构件，在荷载效应标准组合下的最大裂缝宽度w（mm）可按 下列公式计算： (8.8.2) P 式中0—考虑构件受力特征和荷载长期作用的综合影响系数， 对预应力混避土受弯构件，取=2.1；对预应力混 凝土轴心受拉构件，取α一2.7； O 考虑钢筋表面形状和预应力张拉方法的系数，按表 8.8.2采用： d一一钢筋直径（mm），当钢筋用不同直径时，公式中的 d改用换算直径4(A+A,)/u，此处，"为纵向受拉 钢筋（A，及A）截面总周长（mm）； 一 纵向受拉钢筋（非预应力钢筋A.及预应力钢筋A，） Aic 98

表8.8.2考虑钢筋表面形状和预应力张拉方法的系数

9.1.1结构受温度变化和混凝土收缩作用时，应设置伸缩缝； 当地基有不均匀沉陷或冻胀时，应设置沉降缝，在高程有突变的 地基上浇筑的结构，宜在突变处分缝。永久的伸缩缝和沉降缝应 做成贯通式。具有独立基础的排架、框架结构，当设置伸缩缝 时，其双柱基础可不断开。 承受水压的结构，缝内应设置止水。 9.1.2施工期间设置的临时缝和临时宽缝应尽量与施工缝相结 合钢丝绳标准，并设置在结构受力较小处。 临时缝和临时宽缝应根据具体情况，设置键槽和插筋，在基 础沉陷基本完成和两侧混凝土冷却后再进行接缝处理·并在低温 季节进行。 9.1.3伸缩缝的间距可根据当地的气候条件，结构型式，施工 程序、温度控制措施和地基特性等情况按表9.1.3采用。 经温度作用计算、沉降计算或采用其他可靠技术措施后。伸 缩缝间距可不受表9.1.3的限制

表9.1.3湿凝土结构伸缩续量大间距 单位:

室内减地下 露 天 结格类别 碧斯 上基 岩基 主基 现瓷式（末配构造制筋） 15 2) 10 15 索混载上 现瓷式（配构造钢能） 20 30 15 20 结梅 装配式 30 40 20 30 耀架结构（良浇式） 45 55 30 35 解筋混龙士 框果结构（装配式） 60 75 45 结构 51 排架结构（装配式） 100 100 70 70 102

，2.1纵同受力钢筋的混凝士保护层厚度（从钢筋外边缘算起） 不应小于钢筋直径及表9.2.1所列的数值，同时也不应小于粗骨 科最大粒径的1.25倍。

9.2.2板、墙、壳中分布钢筋的混凝土保护层厚度不应小于表 9.2.1中相应数值减10mm，且不应小于10mm；梁、柱中撞筋 和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm：钢筋端头保护层厚度 不应小于15mm 9.2.3当梁、柱中纵向受力钢筋的混麗土保护层厚度大于 4mm时，宜对保护层采取有效的防裂构造措施， 处于二类至五类环境中的悬臂板，其上表面应采取有效的保 护措施。 9.2.4对有防火要求的建筑物，其混凝土保护层厚度尚应符合 有关规范的要求，

9.3.1绑扎骨架中的受力光圆钢筋应在末端微成180.弯钩，弯 后平直段长度不应小于3d（d为钢筋直径）带助钢筋和焊接骨 架、焊接网以及作为受压钢筋时的光圆钢筋可不做弯钩。 当板厚小于120mm时，板的上层钢筋可做成直抵板底的 直钩： 9.3.2当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时电力弱电管理、论文，受拉钢筋伸入支 座的锚固长度不应小于表9.3.2中规定的数值。 受压钢筋的锚固长度不应小于表9.3.2所列数值的0.7倍。

当HRB335级、HRB400级和RRB400级钢筋的直径 大于25mm时，其最小铺固长度应乘以修正系数1：1： HRB335级、HRB400级和RRB400级的环氧树脂涂层 钢筋，其最小铺固长度应乘以修正系数1.25； 一一当钢筋在混麓土施工过程中易受扰动（如滑模施工） 时，其最小铺固长度应乘以修正系数1、1： 一当HRB335级、HRB400级和RRBA00级钢筋在锚固区 的间距大于180mm，混概土保护层厚度大于钢筋直径3倍或大于 80mm且配有箍筋时：其最小铺固长度可乘以修正系数0.8； 一除构造需要的错固长度外，当受力钢筋的实际配筋截面 面积大于其设计计算截面面积时，如有充分依据和可靠措施，其 最小铺固长度可乘以设计计算截面面积与实际配筋截面面积的比 值、但对有抗震设防要求及直接承受动力荷载的结构构件，不应 保用此项修正： 一构件顶层水平钢筋（其下浇筑的新混凝土厚度大于1m 时的最小错固长度宜乘以修正系数1.2 经上述修正后的最小铺固长度不应小于表9.3.2中所列数值 的0.7借：且不应小于250mim。 9.3.3当HRB335级、HRB400级和RRB400级受拉钢筋错固 长度不能满足9.3.2条的规定时，可在钢筋末端做弯钩<见图 9.3.3a)、加焊铺板（见图9.3.3b），或在末端采用贴焊锚筋 （见图9.3.3c）等附加锚固形式，贴焊的锚筋直径取与受力筋的 直径d相同，错筋长度可取为5d；弯钩的弯转角可取为135， 弯钩直段可取为5d， 采用附加错固后，最小错固长度可按9.5.2条规定的，乘 以附加错固的折减系数0.7后取用，但需符合下列要求： 一纵向钢筋的侧向保护层厚度不小于3d； 铺固长度范围内，箍筋间距不大于5d及100mm：箍筋 直径不应小于0.25d，箍筋数量不少于3个：当纵向钢筋的混凝 土保护层厚度不小于钢筋直轻的5倍时，可不配置上述箍筋；