SL266-2014 水电站厂房设计规范

3.1.1水电站工程等级应根据其工程规模、装机容量、效益和 在国民经济中的重要性按SL252的规定确定。 3.1.2水厂房的建筑物级别应与枢纽中挡水建筑物级别一致； 其他非雍水厂房的建筑物级别按电站装机容量确定。 3.1.3坝后式厂房与雍水建筑物联合作用时，其级别应与雍水 建筑物级别一致。

3.2洪水标准和安全加高

3.2.1水电站厂房（包括厂区建筑物）应按其工程等级及挡水 条件来取下列相应的洪水标准： 1塑水厂房兼作为枢纽挡水建筑物，其防洪标准应与该枢 纽工程挡水建筑物的防洪标准相一致。 2非塑水厂房的防洪标准应按表3.2.1的规定确定

3.2.1水电站厂房（包括厂区建筑物）应按其工程等

联轴器标准表3.2.1非惠水厂房的洪水标准

3.2.2水电站厂房的副厂房、主变压器场地、开关站和进厂交 通等的防洪标准可按表3.2.1确定。 3.2.3对受时间短、经济损失不大的水电站，经论证，其防 洪标准可适当降低。

物一致；厂房下游挡水部位顶部安全加高不应小于表3.2.4的 规定。

2.4厂房下游挡水部位顶部安全加高

4.1.1厂区布置应根据地形、地质、环境条件，结合整个枢纽 的工程布局，与城乡建设规划相协调，按下列原则进行： 1合理布置主厂房、副厂房、主变压器场地、开关站、高 低压引出线、进厂交通、发电引水及尾水建筑物等，使水电站运 行安全、管理和维护方便。 2妥善解决厂房和泄洪、排沙、通航、鱼道等建筑物布置 及运用的相互协调，避免干扰，保证水电站安全和正常运行。 3综合考虑厂区防洪、排水、消防等安全措施及检修的必 要条件。 4少征或不征用耕地，保护天然植被，保护环境，保护 文物。 5做好厂区建筑环境总体规划及主要建筑物的建筑艺术 处理。 6统筹安排运行管理所必需的生产辅助设施。 7综合考虑施工程序、施工导流及首批机组发电投运的工 期要求，优化各建筑物的布置。 4.1.2厂房位置宜避开冲沟口和崩塌体，对可能发生的山洪淤 积、泥石流或崩塌体等应采取相应的防御措施。 4.1.3厂房边坡设计应符合SL386的规定。厂房位于高陡坡下 时，应设有安全防护措施及排水设施。 4.1.4当压力管道采用明敷方式时，宜将厂房布置在免受事故 水流直接冲击的方向；当不可避开时，应采取有效保护措施。 4.1.5副厂房的位置应与主变压器场地、主厂房的位置及环境 要求相协调，经综合比较确定。同时应结合运行、管理方便的要 求，合理利用有效空间，对外交通方便。

4.1.6主变压器及开关站位置应结合安装检修、运输、消

4.1.6主变压器及开关站位置应结合安装检修、运输、消防通 道、进线出线、防火防爆等要求按下列原则确定： 1主变压器位置宜靠近主厂房，并宜与安装间高程相同 主变压器场地的防火防爆及通风散热等应符合有关规范规定。 2开关站宜靠近主变压器。应选择地基及边坡稳定地段或 利用其他合适的场地进行布置，其进出线应避免跨越泄流建筑物 的水跌区、射流区。开关站位置宜避开冲沟口，不能避开时，应 对山洪、泥石流和崩塌体等采取防御措施。 3出线场宜布置在开关站附近，户内式开关站可将出线场 布置在厂房顶部。

妥善解决泥沙、漂浮物和冰凌等对发电的影响，其设计应 SL 285的规定。

4.1.8厂房与泄水建筑物相邻时，在厂房与泄水建筑物之 设置足够长的导墙，必要时，应通过水工模型试验验证

4.1.8厂房与泄水建筑物相邻时，在广房与泄水建筑物之间应

4.1.9坝后式厂房宜在厂、坝之间设永久变形缝；必要时，可 采用厂坝整体连接的形式。厂坝之间的空间可布置副厂房、主变 压器场、开关站等建筑物

4.1.10尾水渠应根据水电站具体情况按下列原则布置：

1考虑机组运行条件、地形地质、河道流向、泄洪、排沙 及其他建筑物影响进行布置。对可能发生淘刷或淤积部位应加强 防护措施。 2应考虑枢纽泄水、下游梯级回水和河床采砂等引起河床 变化所造成的影响。

1应保证主、副厂房和主变压器场地及开关站在设防水位 条件下不受淹没。 2厂区的排水量、管沟布置、排水方式及排水设施，应根 据水电站厂房的重要性、本地区气候特征、设计暴雨强度、降雨 历时、暴雨设计重现期、汇水地区性质、地形特点及其他可能的

集水量综合考虑确定。设计降雨重现期可取3～5a，设计降雨历 寸为5~15min。 3应采取可靠措施防止洪水倒灌。 4对泄洪、降水或雾化对厂区造成的不利影响，应采取相 应的防护措施。 5对可能导致水厂房的孔洞、管沟、通道、预留缺口等 应采取必要的封堵和引排措施。 6应进行各建筑物边坡地表水和地下水的排水设计。 4.1.12厂区内交通应按下列原则布置： 1应根据近期和远景规模，全面规划，统筹安排，并应满 足机电设备重件、大件的运输及装卸方便的要求。 2主要交通在设计洪水标准条件下应保证畅通；在校核洪 水标准条件下，应保证进出厂人行交通不被阻断；穿过泄水雾化 区地段宜采取适当保护措施。 3进厂公路厂前应设有平直段。 4进厂公路的设计可按国家相应标准进行，公路纵坡宜小 于8%，受地形条件限制的布置困难地段最大纵坡宜小于12%。 5高尾水位厂房，经论证，允许进出厂房主要交通采用垂 直运输方式。 6根据需要，厂前区可设置回车场。 4.1.13进厂公路宜从下游侧引入厂房。当因地形、地质和枢纽 布置条件限制进厂公路必须由厂房端部平行于厂房轴线方向进厂 时，应设置警戒标志或阻进器。 4.1.14扩建和改建水电站厂房，应与既有建筑物及设施协调 一 致并对既有建筑物采取安全保护措施，施工期不影响或少影响 发

4.2.1厂房内部布置应根据水电站规模、厂房型式、环境特点

4.2.1厂房内部布置应根据水电站规模、厂房型式、

一房内部布置应根据水电站规模、厂房型式、环境特点、 十和机电设备布置、运行维护和安装、检修等情况，合理

确定和分配各部位的尺寸及空间

4.2.3主厂房安装间布置和尺寸应按下列要求确定：

1安装间面积应根据厂房型式、机组结构、安装进度以及 一台机组扩大性检修等因素综合确定，并应符合SL511的规定， 2缺乏资料时，安装间长度可取1.25～1.5倍机组段长度 多机组水电站，安装间面积可根据需要增大或加设副安装间。 3安装间地面高程宜与发电机层地面高程租同：如下游洪

水尾水位高于发电机层地面高程，可抬高安装间高程或设置高于 发电机层的卸货平台。 4安装间布置应根据装机台数，满足设备运输、安装及检 修或车辆进厂装卸的需要。安装间可布置于主厂房的一端、两端 或中间段。

宜将其中心线布置在起重机吊钩工作范围以内。 2起重机轨顶高程应根据起重机规格、机组或主变压器的 安装及检修时吊装要求确定，并应满足进厂运输车辆的货物装卸 要求。 3起重机顶与厂房吊顶（或屋架下弦、灯具底）的净距不 应小于300mm。 4在厂房顶部适当部位应有可供拆装起重机的减速器盖 卷筒、电动机等部件的必要空间。 5起重机端边至上下游墙的距离除满足大车行走外，应在 适当部位留有大车行走机构的安装及检修需要的净空和人员行走 让车位置。 6吊车梁顶面宽度（包括走道板）应满足运行人员通行要 求，并应设有供司机和检修人员上、下起重机的扶梯。 7吊装中的部件距已安装的设备、结构及地面的安全距离 应符合SL511的规定。 4.2.5厂内交通应符合下列规定： 1厂内交通应满足方便管理、利于检修、处理故障迅速的 要求。 2主要通道尺寸及楼梯宽度、坡度、安全出口设置等应符 合SDJ278和SL511的规定。 3发电机层及水轮机层宜设有贯穿全厂的直线水平通道。

1厂内交通应满足方便管理、利于检修、处理故障迅速的 要求。 2主要通道尺寸及楼梯宽度、坡度、安全出口设置等应符 合SDJ278和SL511的规定。 3发电机层及水轮机层宜设有贯穿全厂的直线水平通道。 4发电机层、母线层、水轮机层等主要楼层每1～2个机组

5在起重机吊钩工作范围内的主厂房和有机电设备吊运要 求的副厂房，宜设置供安装检修的吊物孔。 4.2.6水轮机机坑的布置及尺寸应满足机组安装及维修的需要； 机组支撑结构和蜗壳、座环支撑结构应具有足够的强度和刚度。 4.2.7主厂房内各层高程应符合下列要求： 1应满足机组及附属设备布置、安装检修、运行维护、结 构尺寸和建筑空间要求。 2水轮机安装高程应根据SL511确定。 3水轮机层地面高程应根据蜗壳进口断面尺寸及蜗壳顶部 最小混凝土结构厚度确定。 4发电机层地面高程除应满足发电机层布置要求外，尚应 考虑水轮机层设备布置及母线电缆的敷设和下游水位影响。 5如主厂房空间充许，可在发电机层下增设母线层，其净 空应满足发电机主引出线、电缆敷设、运行维护和消防等要求。 6屋顶高程应根据屋盖形式和结构尺寸确定，并应满足起 重机部件安装与检修、厂房吊顶、照明设施布置和保温等要求。

1尾水平台宽度应满足尾水闸门及启闭设备布置、闸门吊 运、交通、下游防洪设施和消防等对结构尺寸的要求。 2尾水平台长度可根据启闭设备运行、闸门检修要求确定 3尾水管较长的厂房可利用尾水平台布置主变压器、开关 占或副厂房，若为此需增加尾水管长度，应经技术经济论证

1应方便运行、维修管理，便于分期过渡和节省电缆。宜 避免振动、噪声和工频磁场等干扰的影响。 2宜与发电机层同一高程或略高。当中央控制室高于发电 机层时，两者之间的交通应方便。 3中央控制室设于远方集控中心时，可在副厂房内设置过 渡值班室。

4中央控制室的布置应为值班人员提供良好舒适的工作环 境，室内色彩协调，有良好的照明、采暖通风和空气调节设备及 防噪声设施，应充分利用自然采光和通风。 5中央控制室的面积宜根据工程规模、装机台数、进出线 数量、电气主接线等控制方式确定。当室内布置有控制台、模拟 屏（大屏幕）时，宜为100～150m，净高宜为3.5～4.0m，并 使宽高比例适宜。 6布置上宜采取值班、参观互不影响的隔离措施。 7中央控制室下的电缆夹层应根据需要设置。 4.2.10副厂房的面积和内部各房间应根据机电设备布置、维 修、试验和管理自动化水平，结合下列条件综合确定： 1副厂房的布置应根据工程总体规划并结合枢纽布置条件 确定，可设在主厂房的上下游侧或端部。 2副厂房内机械、电气设备宜按系统分区布置，应使相关 设备联系紧密、布置合理，检修、运行、维护和试验方便。 3各房间的布置应满足各功能的协调要求，避免机组主引 出线、电缆和通风管路等相互干扰。 4当副厂房内面积受限时，可将试验、检修、辅助生产用 房移至厂外。

5地面厂房整体稳定分析及地基处理

5.1.1地面厂房整体稳定分析应根据地基情况、结构特点及施 工条件进行。具体可包括下列内容： 1厂房沿建基面的抗滑稳定计算。当厂房地基内部存在不 利于厂房整体稳定的软弱结构面时，应进行厂房沿软弱结构面的 深层抗滑稳定计算。对于非岩基上的厂房应校核齿墙基底土层抗 滑稳定。 2厂房基础面法向应力计算。 3厂房抗浮稳定验算。 4非岩基上厂房尚应进行地基承载力、变形、沉降计算。 5.1.2厂房整体稳定及地基应力宜采用下列方法计算： 材料力学法。 2位于复杂地基上的大型水电站厂房，除用材料力学法计 算外，可采用有限元法或其他合适的方法进行复核计算。 5.1.3厂房整体稳定及地基应力计算，应分别以中间机组段、 边机组段及安装间段作为独立的单元，按结构特点和荷载组合情 况分别进行。对于有侧向水压力作用的边机组段及安装间段，还 应核算双向水压力作用下的整体稳定性及地基应力。 4拉 一全

5.1.4坝后式厂房采取厂坝整体连接时，应考虑厂坝联合作月

5. 2 荷载及其组合

5.2.1作用在水电站厂房上的基本荷载和特殊荷载应按下列规 定分类： 1基本荷载应包括下列内容： 1）厂房结构及其永久设备自重。 2) 回填土石重。

3）当厂房上游设有防渗幕和排水孔，并且在下游侧设

当厂房上游设有防渗雌幕和排水孔，并且在下游侧设 有排水孔及抽排系统时，其扬压力分布图如图5.2.5： 1c) 所示, α1 取 0. 2, α2 取 0. 5。

5当洪峰历时较短，下游洪水位较高时，经论证，厂房的 扬压力分布图可考虑时间效应予以折减。

5.2.6非岩基上厂房扬压力分布图形应根据厂房建筑物地下轮廓设 计具体情况，以及地基的渗透特性，通过计算或模拟试验研究确定。 5.2.7作用于厂房单位长度上水平主动土压力可按式（5.2.7）计算

式中Fak 水平主动土压力标准值，kN/m； 一 填土容重，kN/m; H—一填土高度，m; β一一填土内摩擦角，（°）。 5.2.81 作用于厂房单位长度上水平淤沙压力可按式

填工高度，m； β一一填土内摩擦角，（°)。 5.2.8作用于厂房单位长度上水平淤沙压力可按式（5.2.8）计算

式中 Psk 水平淤沙压力标准值，kN/m； sb——淤沙浮容重，kN/m; hs一厂房前泥沙淤积高度，m; 淤沙的内摩擦角，（°）。

5. 2. 9 作用在厂房上的冰压力可按 SL 211 中的相关规定计算

上工 作用在厂房上的浪压力可按SL319的规定计算。 5.2.10厂房建筑物抗震计算可只考虑水平向地震作用。1级雍 水厂房应按动力法进行抗震计算，其余各级厂房可采用拟静力法 计算并符合下列规定： 1当采用拟静力法计算地震作用时，沿厂房高度作用于质 点i的水平向地震惯性力代表值应按式（5.2.10）计算：

F: = 0. 25ahα:Ge: / g

[5. 2. 10]

[5. 2. 10]

2地震动水压力及地震动土压力的计算应参照SL203中的 相关公式进行计算。 5.2.11厂房整体稳定分析的荷载组合可按表5.2.11的规定采

2地震动水压力及地震动土压力的计算应参照SL203 相关公式进行计算。

5.3整体稳定及基础底面应力计算

5.3.1岩基上厂房整体抗滑稳定可按抗剪断强度公式（5.3.1

式中K一按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数： 一滑动面的抗剪摩擦系数。 3f、c及f的取值应根据相关勘察试验资料，经工程类 比，按有关规范分析研究确定。 5.3.2对于河床式厂房及与坝体有联合作用的坝后式厂房，其 计算公式选择及安全系数宜与枢纽中拦河坝（闸）一致。 5.3.3厂房地基内部存在不利于厂房整体稳定的软弱结构面时，

5.3.6厂房基底面上的法向应力可按式（5.3.6）进行计算：

式中 0 一厂房基底面上的法向正应力，KPa； ZW一一作用于机组段（或安装间段）上全部荷载（包 括或不包括扬压力）在计算截面上法向分力的 总和，kN； A一厂房地基计算截面受压部分的面积，m；当尾 水管底板为分离式或厚度较薄，不能将荷载有 效传递到其下地基时，则此部分底板不应计入 计算截面； ZMx、ZM一一作用于机组段（或安装间段）上全部荷载（包 括或不包括扬压力）对计算截面形心轴X、Y 的力矩总和，kN·m; α、y—计算截面上计算点至形心轴X、Y的距离，m; Jx、J一计算截面对形心轴X、Y的惯性矩，m*。 5.3.7岩基上厂房基底面的法向应力采用材料力学法计算时， 应符合下列要求： 1厂房基底面的最大压应力不应超过地基充许承载力。在 地震情况下地基持力层允许承载力可适当提高。 2厂房基底面的最小法向应力（计入扬压力）应满足下列 规定： 1）河床式厂房除地震情况外都不应出现拉应力，地震情 况允许出现不大于0.1MPa的拉应力。 2）坝后式及岸边式厂房，止常运行情况不应出现拉应力： 特殊组合1充许出现不大于0.1MPa的局部拉应力； 特殊组合Ⅱ如出现大于0.2MPa的拉应力，应进行专 门论证。 5.3.8非岩基上厂房地基充许承载力可按GB50265的有关规

5.3.7岩基上厂房基底面的法向应力采用材料力学法计算

1厂房基底面的最大压应力不应超过地基充许承载力。在 地震情况下地基持力层允许承载力可适当提高。 2厂房基底面的最小法向应力（计入扬压力）应满足下列 规定： 1）河床式厂房除地震情况外都不应出现拉应力，地震情 况允许出现不大于0.1MPa的拉应力。 2）坝后式及岸边式厂房，正常运行情况不应出现拉应力； 特殊组合I充许出现不大于0.1MPa的局部拉应力； 特殊组合Ⅱ如出现大于0.2MPa的拉应力，应进行专 门论证。

5.3.8非岩基上广房地基允许承载力可按GB50265

5.3.9非岩基上厂房基础底面平均基底应力不应大于地基充许 承载力；基底最大应力不应大于1.2倍地基充许承载力。 5.3.10非岩基上厂房基础底面法向应力不均匀系数的充许值可 按表5.3.10采用。

(5. 3. 11)

式中S。 地基最终沉降量，mm； ㎡ 地基沉降量修正系数，可采用1.0～1.6（坚实地 基取小值，软土地基取大值）； 一一土层号； n一一地基压缩层计算深度范围内的土层数； eli、ezi——厂房基础底面以下第i层土在平均自重应力作用 下的孔隙比和在平均自重应力、平均附加应力共 同作用下的孔隙比； h;一第i层土的厚度，mm。 5.3.12地基压缩层的计算深度应按计算层面处附加应力和自重 应力之比等于0.1～0.2（坚实地基取大值，软土地基取小值） 的条件确定。 1北出

5.3.13非岩基上广房地基允许最大沉降量和沉降差应以

房结构安全和设备正常运行为原则，其值应根据工程具体情况 确定。

对地基升挖方式应提出设计要求。对勿风化、泥化的君基应提出 相应的保护措施，必要时应预留保护层。 5.4.3厂房地基防渗、排水设计应符合下列规定： 1河床式厂房地基防渗、排水设计可按SL319的规定 进行。 2坝后式及岸边式厂房的防渗、排水设计可适当简化，但 应与岸坡衔接。 3下游尾水位较高的厂房，宜在下游侧周边设置防渗惟幕 或采用抽排水等降低扬压力的措施。 4非岩基上厂房地基及两岸的渗流平均坡降和出逸坡降 应小于地基充许渗流坡降值。在渗流逸出段宜设置反滤层及 盖重。 5重要的厂房防渗、排水设施宜具备检修条件。 5.4.4地质条件不良的厂房地基加固措施应通过技术经济比较 确定，并应符合下列要求： 1厂房岩基裂隙发育的地段可采用固结灌浆。

5.4.3厂房地基防渗、排水设计应符合下列规定

确定，并应符合下列要求：

1厂房岩基裂隙发育的地段可采用固结灌浆。 2厂房岩基存在断层、挤压破碎带或深槽等不良地质条件 于，可采取混凝土置换等处理措施，必要时，可进行灌浆处理。 3厂房岩基存在软弱结构面、不利于厂房稳定的岩层产状

时，应按抗滑要求进行专门设计，采取相应的工程处理措施。 4对地基中可能发生液化的土层可采取换填、桩基、振冲 法或强力夯实法、围封等措施进行处理。 5.4.5非岩基上厂房基础轮廓尺寸以及地基处理方案应综合考 虑地基性质、房结构特点、两岸连接方式、施工条件以及运行 要求等因素，经技术经济比较确定。 5.4.6水电站厂房不宜建造在半岩半土地基上；否则，应采取 可靠工程措施。

6.1.1地面厂房结构应采用极限状态设计法，在规定的材料强度 和荷载取值条件下，采用在多系数分析基础上以安全系数表达的方 式进行设计。厂房结构设计应符合SL191和DL5077的有关规定。 6.1.2厂房结构设计应根据承载能力极限状态及正常使用极限 状态的要求，分别按下列规定进行计算和验算： 1厂房所有结构构件均应进行承载能力计算。对需要抗震 设防的结构，尚应进行结构的抗震承载能力计算。 2对使用上需要控制变形的结构构件，如吊车梁、厂房构 架等，应进行变形验算。 3对承受水压力的下部结构构件，如钢筋混凝土蜗壳、闸 墩、胸墙及挡水墙等，应进行抗裂或裂缝宽度验算。对使用上需 要限制裂缝宽度的上部结构构件，应进行裂缝宽度验算。 4对大型工程和特殊工程，宜进行共振复核、振幅验算 刚度复核和抗振设计。 6.1.3对直接承受动荷载作用的结构在进行静力计算时应考虑 动力系数，其数值可按表6.1.3确定。其动力作用只考虑传至直 接承受动力荷载的结构，其他部分计算时可不考虑。

表6.1.3动力系数表

6.1.4厂房各部位混凝土除应满足强度要求外，还应根据所处 环境条件、使用条件、地区气候等具体情况分别提出抗渗、抗 冻、抗侵蚀、抗冲磨等耐久性要求。混凝土强度等级可按表 6.1.4的规定采用；其他耐久性等级按SL191、SL211中的有 关规定确定，

1.4厂房结构各部位混凝土强度等级

6.1.5厂房结构的一般构件可只做静力计算；对直接承受振动 荷载的构件如发电机支承结构，宜做整体动力分析或单体动力计 算。宜按结构力学法计算，对于整体或复杂结构，除用结构力学 法计算外，宜采用有限元法进行计算分析，必要时可采用结构模 型试验验证。动力分析宜采用拟静力法，大型工程或复杂结构， 尚宜采用动力法复核

6.2.1厂房屋盖系统、吊车梁、构架、各层板梁柱和围护

1厂房屋盖系统、吊车梁、构架、各层板梁柱和围护结构 部结构可根据工程具体情况，简化为平面问题计算，必要

时，也可按空间结构体系进行计算。 6.2.2设计楼面（平台）的主梁、墙、柱和 基础时，应对楼面的活荷载标准值乘以0.80 一0.85的折减系数。 6.2.3吊车梁所承受的荷载应包括梁自重、 钢轨及其附件重、吊车竖向轮压和横向及纵 向水平刹车力。钢轨及其附件重标准值应根 据厂家资料确定，初步计算时可取1.5～ 2.0kN/m。吊车竖向轮压和横向及纵向水平 刹车力标准值应采用按制造厂提出的可能发 生的最大值。当无制造广资料时可按DL5077 的规定确定。

图6.2.4扭矩 计算简图

6.2.4作用于吊车梁上的扭矩标准值计算简图如图6.2.4所示 可按式 (6. 2. 4) 计算 :

6.2.4作用于吊车梁上的扭矩标准值计算简图如图6.2.4所示

1除按承载能力设计外，还应按正常使用极限状态要求验 算挠度。 2电动桥式吊车的吊车梁标准组合最大允许挠度应符合下 列规定： 1）钢筋混凝土吊车梁为L。/600（L。为吊车梁计算跨 度）。

2）钢结构吊车梁为Lo/750。 3钢筋混凝土吊车梁应验算裂缝开展宽度，厂内普通钢筋 混凝土吊车梁正常使用极限状态最大裂缝宽度不大于0.4mm； 预应力钢筋混凝土吊车梁，正常使用极限状态最大裂缝宽度不大 于0.2mm。 4水电站厂房吊车梁可不验算疲劳强度。 6.2.6吊车梁与柱连接的设计，应满足支座局部承压、抗扭及 抗倾覆要求。 6.2.7广房构架的布置应满足下列要求： 1柱网布置应满足机电设备的安装和检修要求，柱距宜统 一，并宜与机组分缝相适应。 2立柱宜避免直接落在尾水管、蜗壳或钢管的项板上。 3厂房构架除满足结构强度要求外，还应具有足够的刚度。 在正常使用极限状态下，吊车梁轨顶的侧向位移不应超过吊车正 常行驶所充许的限值，且在标准组合下轨顶高程柱的最大位移不 宜超过表 6. 2. 7 的允许值。

表6.2.7轨顶高程柱的允许位移值

6.2.8厂房结构在地震荷载下应满足SL191和GB50011规定 的设防要求。 6.2.9厂房构架承受的荷载及其荷载效应组合，可按表6.2.9 的规定确定。 6.2.10厂房构架宜按平面构架进行计算，其计算简图应符合下 列规定：

6.2.10厂房构架宜按平面构架进行计算，其计算简图

1横向跨度以轴线为准，对阶形变截面柱，轴线通过最小 截面中点。 2下柱高度取柱固定端至牛腿顶面的距离。上柱高度：铰 接时取牛腿顶面至柱顶面的距离；刚接时取牛腿顶面至横梁中心 的距离。 3楼板（梁）与柱简支连接时，可不考虑板（梁）对柱的 支承约束作用，若板（梁）柱整体连接，根据板（梁）刚度大小 假定按不动铰、刚接或弹性结点考虑。 4构架柱基础固端高程，可根据基础的约束条件确定。 5构架柱与屋面大梁整体浇筑或屋盖采用混凝土厚板结构 时，构架柱与屋盖连接按刚接考虑；当屋盖采用屋架（预制混凝 土、钢屋架）结构时，构架柱与屋架连接按铰接考虑。 6.2.11厂房纵向构架两侧相邻吊车梁竖向反力差产生的纵向偏 心弯矩标准值M，可按式（6.2.11）近似计算：

(6. 2. 11)

港口水运施工组织设计.13屋盖系统设计应符合下列

1屋盖结构可根据屋盖荷载、厂房跨度、施工难易、工期 等条件，采用混凝土结构或轻钢结构。

2屋盖系统设计应贯彻国家节能环保政策，结合水电站所 处自然环境、厂房布置和运行要求，满足排水、保温、防火、抗 震等要求。屋顶可采用保温板材，必要时设自然采光带。 3屋面坡度应结合当地降雨强度、屋盖结构型式和建筑立 面处理综合选定。

6.3.1设计机墩与风罩时，应取得下列机组资料： 1发电机、水轮机的总装图、基础图及基础荷载图。 2发电机出力N、额定转速n、飞逸转速np、功率因数 cosp及暂态电抗Xz。 3发电机总重及定子、转子、机架、励磁机和附属设备重。 4水轮机导叶叶片数X，和转轮叶片数X2。 5水轮机转轮连轴重。 6 水轮机轴向水推力。 7 机组转动部分质量中心与机组中心的可能最大偏心距e。 发电机冷却的循环空气温度。 9 作用于风罩的千斤顶推力。 10转子半数磁极短路时的单边磁拉力。 11 转动惯量G,D?。 12 正常扭矩。 13 短路扭矩。 6.3.2 风罩承受的荷载及其荷载效应组合可按表6.3.2的规定 确定。 6.3.3 风罩结构宜按下列要求进行设计： 1其底部为固端，顶部宜与发电机层楼板整体连接。 2温度作用引起的内力，宜考虑结构开裂后的影响予以折 减，或采取降低钢筋设计强度的方法以抵偿温度作用。 3圆筒式风罩内力可按附录B计算。

1其底部为固端钢筋工程，顶部宜与发电机层楼板整体连接。 2温度作用引起的内力，宜考虑结构开裂后的影响予以折 减，或采取降低钢筋设计强度的方法以抵偿温度作用。 3圆筒式风罩内力可按附录B计算。 4正常使用极限状态风罩最大裂缝宽度允许取0.4mm

表6.3.2风置荷载效应组合表

Pm=0.0011eG,n Pm =0. 0011eG,n