SL 631、SL632、SL 633、SL 634和CII82

7.1.1预制混凝土制品原材料及生态护岸使用的土工织物、填充料等应分别符合JGJ52、SL/T225、 SL677的规定。 7.1.2钢材应符合GB/T700、GB/T701、GB/T1499.2、GB/T5223.3、GB/T5224、GB/T20934、JC/T 540、JC/T947和JC/T2239的规定。 7.1.3预应力混凝土桩身强度等级应符合GB/T13476的规定，宜采用工厂化生产，混凝土耐久性应符 合SL654的规定

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在滑裂面并进入稳定土层不小于1.5 杆体的自由段应设置隔离套管。土层中的锚杆锚固段长度不宜小于6.0m。

如下： a) 荷载及组合的确定应符合SL/T744的规定。 6) 板桩式护岸的整体稳定可采用瑞典圆弧法、简化毕肖普法进行计算，并应符合SL379的规定 岸坡土体的土力学强度指标应通过试验确定。 d) 板桩式护岸结构内力和变形宜采用竖向弹性地基梁法计算药品标准，可参考附录D。 e) 混凝土结构内力计算应符合GB50010、GB55008和SL191的规定，

7.4运输、堆放与施工

板桩运输应符合下列规定： 板桩在运输过程中的支承应符合板桩堆放的规定，各层间应设置垫木，垫木应上下对齐、材 质一致，同层垫木应保持同一平面； 板桩运输过程中应采用防滑、防滚等安全措施

板桩堆放应符合下列规定： 板桩堆放场地应坚实、平整，采取排水措施； 叠层堆放时，应采用吊机取桩，严禁拖拉移桩： 长度不大于15.0m的板桩，最下层宜采用两支点法堆放见图3；长度大于15.0m的板桩及 拼接桩，最下层应采用多垫木堆放，垫木应均匀放置且在同一水平面上；

板桩应按规格、类型、型号、壁厚、长度分别堆放，堆放过程中应采用防滑、防滚等安全指 施； 波浪桩及凹形板桩宜采用双桩对拼起吊见图4，对拼起吊双桩端板处采用钢制连接卡板连接 成整体，其余板桩宜采用单桩起吊，

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图4波浪桩及凹形板桩对拼起吊

板桩的沉桩方法宜通过现场试沉桩确定： 无试沉桩条件时应根据场地地质、地形及周边环境情况 综合考虑确定沉桩方法，板桩施工 见表2

表2板桩施工方法适用土层

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A.1墙式护岸抗滑稳定计算

附录A （资料性） 墙式护岸抗滑、抗倾覆稳定性计算

墙式护岸沿各层护岸制品底面、基底面的抗滑稳定安全系数（图A.1），可按下列公式计算 基底面水平时，可按公式 （A.2）计算

min[ Kc,1, Kc,2, ** Kc,i * Kc.i = fEGi H

式中： Kc——抗滑稳定安全系数； Kci一一第i层护岸制品底面、基底面的抗滑稳定安全系数； f—一沿计算面的摩擦系数，基底面可由试验或根据类似的工程经验确定，也可按GB 50286取 值，对各层护岸制品间有可靠连接时可取1.0，否则可取0.55； ZHi一一作用在第i层预制装配式构件底面、基底面全部平行于水平面的荷载（kN）。 b）基底面向填土方向倾斜时，可按公式（A.3）计算：

式中： α一一基底面、构件底面与水平面的夹角（°），土质地基基底面与水平面夹角不宜大于7°，岩 石地基基底面与水平面夹角不宜大于12°

图A.1墙式护岸计算荷载示意图

A. 2 墙式护岸抗倾覆稳定计算

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墙式护岸对各层护岸制品底面前趾 止点的抗倾覆稳定安全系数，可按公式（A. [A. 5) 计算:

min[Ko,1, Ko,2, ...Ko,i, .. ≥ Ko .... (A.4) ZMvi .. (A..5) ZMHi

min[Ko,1, Ko,2, .. Ko,i, ... ≥ Ko ..... (A. 4) Koi ZMvi ... (A.5) EMui

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板桩式生态护岸构造可参考图B.1图B.9

（资料性） 板桩式生态护岸构造

图B.1平板桩结构及配筋图

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图B.2空心平板桩结构及配筋图

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图B.3翼边板桩结构及配筋图

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图B.4凹形板桩结构及配筋图

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图B.5波浪桩结构及配筋图

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标引序号说明： 一预应力钢筋； 非预应力钢筋： 一一箍筋： 3 一一端板。

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图B.7混合配筋管桩结构及配筋图

图B.8预制方桩结构及配筋图

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图B.9空心方桩结构及配筋图

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附录C （资料性） 挡土墙稳定性验算

C.1挡士墙稳定性验算

C.1.1无锚锭的板桩式挡土墙依靠插入土体的墙体维持结构稳定（图C.1），其墙体的入土深度可按公 式（C. 1)、公式（C.2）计算。

图C.1无锚板桩计算简图

t= to+△t Ep

式中： 墙体入土深度（m）； to 墙体入土点至理论转动点N的深度（m）； △t一一N点以下的墙体深度（m）； K.—3 主动土压力系数： K 被动土压力系数： 一土的天然重度（kN/m）。 1.2有锚的板桩式挡土墙依靠插入土体的墙体和锚旋墙共同维持结构稳定，锚旋墙可选用单 锚结构，应分别计算有锚锭板桩式挡土墙的整体稳定、锚锭墙沿基底面的抗滑稳定和锚锭墙至板 最小水平距离，并应符合下列规定：

式中： 墙体入土深度（m）； to— 墙体入土点至理论转动点N的深度（m）； △t一一N点以下的墙体深度（m）； K.—3 主动土压力系数； Kp 被动土压力系数： 一一土的天然重度（kN/m）。 1.2有锚的板桩式挡土墙依靠插入土体的墙体和锚旋墙共同维持结构稳定，锚旋墙可选用单 多锚结构，应分别计算有锚锭板桩式挡土墙的整体稳定、锚锭墙沿基底面的抗滑稳定和锚锭墙至板 约最小水平距离，并应符合下列规定：

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在无锚板桩式挡土墙受力的基础上，考虑锚 构的拉力作用，建立方程组试算至稳定时为止（图C.2）

图C.2有锚板桩计算简图

）有锚锭的板桩式挡土墙，其锚墙沿基底面的抗滑稳定安全系数应按公式（C.3）计算。当锚 锭墙前采用其它填料置换时，除应按公式（C.3）计算外，尚应按公式（C.4）计算锚锭墙与填 料一起沿滑动面BCC的抗滑稳定性（图C.3）

式中： Km 锚锭墙抗滑稳定安全系数，其计算值不应小于SL379的允许值： RA 钢拉杆拉力（kN/m）； 作用在锚碳墙的主动土压力（kN/m）：

图C.3锚淀墙抗滑计算简图

Pr RA+Eax Gf Epx ≥ RA + Eax

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Epx 作用在锚锭墙的被动土压力。当锚锭墙墙前采用其它填料置换时，应以其它填料的物理力 学性质指标计算（kN/m）； 锚墙前作用于面上的被动土压力（kN/m）； G一一锚锭墙前基面BC以上填料的重力（kN/m）； f一—沿滑动面的摩擦系数； K。——沿滑动面的抗滑稳定安全系数，可按SL379的规定选用。 c）有锚的板桩式挡土墙，其锚墙至板桩墙的最小水平距离（图C.4）可按公式（C.5）。 *... (C.5) 2 2 式中： 锚碳墙至板桩墙的最小水平距离（m）； H, 填土表面至锚墙墙底的深度（m）； 板桩墙顶至理论转动点N的深度（m）； 26

Lmin = H tan (45°

图C.4锚锭墙至板桩墙最小距离计算简图

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D.1板桩式挡王墙结构内力计算

D.1.1无锚的板桩挡土墙的内力可采用材料力学方法计算。当计算桩身变形时应采用竖向弹性地基 梁法。墙顶的水平变位（图D.1）可按公式（D.1）计算

式中： △一一无锚板桩式挡土墙顶水平变位（mm）； Xo、Φ。一分别为板桩式挡土墙入土点的水平变位（mm）和转角变位（rad），可按“m”法或其 他的竖向弹性地基梁法计算； H一一挡土高度（mm）；

钢管标准图D.1板桩墙顶水平变位计算简图

D.1.2单锚板桩式挡土墙的内力可采用弹性嵌固法（娄美尔法）或自由支撑法计算。当计算桩身变形 时应采用竖向弹性地基梁法计算。多锚板桩式挡土墙的内力应采用竖向弹性地基梁法计算。 0.1.3对于有锚碳的板桩式挡土墙，其锚旋墙至板桩墙之间的拉杆可按中心受拉杆件计算，拉杆直径 可按公式（D.2）计算：

式中： d. 钢拉杆直径（mm）； T 板桩式挡土墙的使用年限

10RAsecα d = 20 元[] +tT

一拉杆与水平面的夹角 5.一拉杆直径的年锈蚀量地铁标准规范范本，可采用0.04～0.05（mm/a）； α一拉杆钢材的允许应力（kPa）

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