SL 282-2018 混凝土拱坝设计规范

替代SL 282-2003，清晰无水印，附条文说明

2. 1. 13断面平均温度

2.1.14等效线性温差

沿水平拱厚度方向，将实际温度分布按分布图形面积矩相 的原则，换算成直线温度分布时的上下游温差

1. 15 拱梁分载法

工字钢标准ial load method

将整个拱坝离散为水平拱和悬臂梁两个系统，根据拱系和 系交点处变位协调条件来确定拱系和梁系的荷载分配，并以此 行拱坝应力计算的方法

2. 1 16有限元等效应力 equivalent stress of finite element metho

2.1.16有限元等效应力

将有限元法分析所得的坝体有关应力分量，沿项体厚度方 进行积分，求出截面相应内力，再用材料力学方法求出的坝项体厂 力为有限元等效应力，

拱坝所坐落的两岸岩体部分，包括两岸坝体直接浇筑的部 和上游、下游一定范围内的岩体

拱座岩体在拱端推力（含坝体自重）、岩体自重、扬压力和 地震作用下的稳定性。

设置在坝体与基岩之间，将拱端推力传至基岩的结构

2. 1. 20重力墩gravity bl

gravity block

2. 1. 21 垫座 support cushion

2.1. 22 周边缝

2. 1. 22 周边缝

设置于拱坝与河床及岸边混凝王垫座之间的接触缝

设置于拱坝与河床及崖边混凝王垫座之间的接触

2. 1. 23水垫塘 plunge pool

在项体下游形成足够的水域和水深，满足挑流、跌流消能 种消能设施。

and lower layer of concrete 在老混凝王面（混凝土龄期超过28d）上下各0.25l（l为注 筑块长边尺寸）高度范围内，新浇混凝土时上层混凝土的最高立 均温度与下层老混凝土的平均温度之差。

2. 1. 26内外温差 temperature difference between the in

Surface concrete

2. 2. 2 材料性能参数

滑裂面上的抗剪摩擦系数； 滑裂面上的抗剪断摩擦系数： 混凝土线膨胀系数； α ae 混凝土导温系数； βe 混凝土表面放热系数； Ye 混凝土容重； Yw 水的容重； ep 混凝土极限拉伸值： 入。 混凝土导热系数； A 混凝土泊松比； Pe 混凝土密度； pw 水的密度。

A——计算滑裂面的面积; A——孔口出口面积; B——溢流孔净宽; L.—护坦消力池长度

2. 2. 4计算指标

2. 2. 5 计算参类

H.r 使波浪破碎的临界水深： H. 定型设计水头； △h 防浪墙顶至水库静水位高差； he 波高； hz 波浪中心线至水库静水位高差； he 安全超高； Lm 平均波长； Q 流量

Q。 胶凝材料最终水化热； Q. 胶凝材料在龄期时的累积水化热； Tp 混凝土的浇筑温度； T: 坝体稳定温度； T. 混凝土水化热温升； 6 混凝土最终绝热温升

2. 2. 6 计算系数

Fr 弗劳德数； kp 由混凝土徐变引起的应力松弛系数。 mz 溢流堰的流量系数； R 基础约束系数； ok 水流空化系数： 0m 淹没系数。

3.1.1拱坝宜修建在河谷较狭窄、地质条件较好的岩基项址上 3.1.2拱坝轴线应选择在河谷两岸较完整厚实的山体上。 3.1.3拱坝布置应根据坝址地形、地质、水文等自然条件和村 纽综合利用等要求，以及泄洪方式、枢纽建筑物布置、工程施 等因素，经技术经济比较确定。

3.2.1拱坝体形应综合考虑坝址河谷形状、地质条件、地震情 况、项体应力、拱座稳定、项身泄洪布置、工程量、体形适应性 及施工条件等因素的影响，通过体形优化比选后确定

1建基面应平顺，项面曲线光滑，坝体应力分布合理，并 应避免局部应力集中。拱坝体形宜选择双曲拱项，在特定条件下 也可采用单曲拱坝： 2应合理选定水平拱圈的中心角，拱圈最大中心角宜为 75°～110°。在满足项体应力控制标准的前提下，宜加大拱项推 力与所利用岩面等高线的夹角。拱端内弧面的切线与利用岩面等 高线的夹角不宜小手30°。 3应合理设计悬臂梁断面。在满足应力控制标准和坝身泄 共孔口布置要求下，应合理选择拱坝竖向曲率，上游面倒悬度不 宜大于 0. 3 : 1。 4应合理选择拱圈线型。根据坝体应力、拱座稳定及工程 具体条件，可采用单心圆、抛物线、椭圆、双曲线、多心圆、对 数螺线、统一二次曲线等拱型，通过体形优化比选确定拱圈 线型。

3.2.3当地形、地质条件不利时，选择拱坝体形可考虑下列 措施： 1可采用两端拱圈呈扁平状、拱端推力偏向山体深部的变 曲率拱圈。 2可采用变厚度拱或拱端局部加厚拱。 3坝址河谷形状或地质条件对称性较差时，水平拱圈可采 用不对称拱，或采取其他措施。 4河谷形状不规则或较大范围内基岩条件较差时，可设计 成有垫座的拱坝。 5坝址两岸或二岸上部地形较开阔或基岩较差时，可设置 重力墩或推力墩与拱坝连接。重力墩、推力墩等连接建筑物的型 式、尺寸、体形，应根据两岸地形、地质条件及与坝体连接方式 等，通过应力和稳定计算后确定。

3.2.4高拱项的体形选择，宜进行坝体弹性模量、坝基综合李

3.2.4高拱坝的体形选择，宜进行坝体弹性模量、坝基综合变 形模量、温度荷载等方面的敏感性分析。

3.3.1拱坝泄洪布置应根据拱项体形、坝高、泄流量、厂房布

3.3.1拱坝泄洪布置应根据拱项体形、坝高、泄流量、厂房布 置，以及坝址地形、地质、水文、施工条件（包括施工导流及度 汛）运行维修条件等因素，经综合技术经济比较选定

3. 3. 2拱坝泄洪布置可单独或同时采用现身（表引 浅引胞

孔、深孔）式、岸边式和隧洞式，宜优先采用坝身孔口泄洪 式。拱坝泄洪方式应具有一定的运行灵活性，1级、2级拱坝禾 水力条件复杂的3级拱坝的泄洪布置应经整体水工模型试验 论证。

3.3.3拱坝的泄洪方式可采用坝顶泄流、坝身孔口泄流、坝面 泄流、滑雪道泄流、坝后厂房顶溢流或厂房前挑流等。 3.3.4拱坝坝身泄洪孔口的型式、孔数、尺寸、位置等的选择

3.3.3拱坝的洪方式可采用坝顶泄流、坝身孔口泄流、坝面

应根据水库运行要求、泄流量和水头大小、消能方式、对坝体应 力及下游冲刷的影响、闸门特性与操作方式、枢纽运行要求，以

3.3.5采用项身泄洪时，应符合下列要求

1应使下泄水流平顺归槽，下泄水流不得危及坝体、两岸 山体和其他建筑物的安全。 2泄流量较天、水头较高时，可采用分散消能或对冲消能。 3应充分考虑泄洪雾化对下游两岸山体、其他建筑物、设 施设备以及交通等的不利影响，并根据泄洪雾化影响程度采取相 应的防护措施。

3.3.6采用坝身孔口泄洪时，宜设置拦漂、清漂或

3. 4 其他布置要求

3.4.1采用坝后式或坝内式厂房时，拱项坝内或项面压力管道 的布置形式应根据项体厚度、项体及压力管道受力状况、施工与 运行条件等，经技术经济比较研究确定。 3.4.2，坝身需要布置供水孔、排沙孔、生态放水孔或放空底孔 等时，其孔口位置、形状、尺寸及孔数等，应根据其相应要求和 坝体应力分析确定。

3.4.3对于需要设置过鱼建筑物的拱坝，过鱼设施的布量

坝身孔口、廊道、电梯井、坝顶机房及坝后消能设施等建筑物自 布置相协调。

4.11拱项泄水和消能防冲建筑物的水力设计应包括

项池泄水和滑能防冲建筑物的水力设计应包活 泄水建筑物的泄流能力设计； 泄水建筑物的体形设计 泄水建筑物下游水流衔接和消能防冲建筑物设计； 与高速水流相关的抗冲磨防空蚀设计； 雾化影响研究及岸坡保护设计； 其他有关的水力设计。

4.1.2泄水建筑物和消能防冲建筑物的洪水标准，应按GB5020 和 SL 252 的规定执行。

级、2级拱项和水力茶件复杂日的3级拱坝，具其泄水建 物和消能防冲建筑物应经水工模型试验论证，必要时还应进行 压模型试验。

4.21坝身表孔和浅孔可设计为坝顶挑流或跌流，也

沿坝面或滑雪道泄流。 表孔设置胸墙且胸墙起挡水作用时，应按浅孔设计。 表孔的堰面曲线宜采用幕曲线，浅孔的堰面曲线宜采用抛物 线，可按附录A.1节、A.2节确定。经过数值计算或模型试验 论证，也可采用其他堰面曲线。

4. 2.2 表孔、浅孔溢流堰顶附近堰面压力应符合下列

：常遇洪水位闸门全开泄水时，不宜出现负压

2 设计洪水位闸门全开泄水时，其负压值不得超过 3 X 9. 81kPa 。 3校核洪水位闸门全开泄水时，其负压值不得超过 6 X 9. 81kPa。 4堰顶闸门槽负压过大，可能产生空蚀破坏时，应改进门 槽型式，或改用无门槽闸门。

百 4.2.3采用厂房顶泄流或厂房前挑流时，应进行水工模型试验； 在各种运行工况下均不应产生危及结构安全的振动，并应采取有 效止水措施。

在各种运行工况下均不应产生危及结构安全的振动，并应采取有 效正水措施。

有压孔应进行压力坡线计算，不得出现负压。有压孔出口处 新面应逐渐收缩，有压孔进、出口面积之比可根据有压段长度及 压力分布经综合分析后确定。

4.2.5深式泄水孔进口段的顶部及侧面宜采用椭圆曲线，出 可采用上挑出流、平底出流或俯角出流，孔身底板和顶板线形 根据出流型式、顶部压坡要求及设计水头等条件，采用圆弧线 抛物线等曲线与直线进行组合，不同线型应衔接平顺

4.2.5深式泄水孔进口段的顶部及侧面宜采用圆曲线，出口

4.2.6深式泄水孔应在进口处设置事故检修门，事故检亻

通气孔设计应符合SL74的规定。闸门槽负压过大，可能引起 蚀破坏时，应改进门槽型式。

4. 2. 7导流底孔所在坝项段上部,不宜布置施工度汛临时

口。应采取措施防止导流底孔进口闸门槽顶部进水。导流底孔 口流速较大时，宜设置出口消能工

4.2.8可通过调整孔口布置 及采取辅助消能工分散水流的 施减轻或抵消拱坝泄流向心集中的不利影响。重要辅助消能工！ 体形、尺寸宜通过水工模型试验确定

4.2.9泄水建筑物出口段反弧半径，可采用（4～10）h（h为

的坡度，但在宣泄设计洪水时应保证水流不脱离坝面，且不产 生引起空蚀或严重振动的其他水流现象，必要时应通过水工模型 试验确定。 4.2.10中孔、深孔孔壁混凝土应具有抗冲磨、防空蚀性能。流 速或压力较高的有压孔宜采用钢衬。当采用抗蚀耐磨材料衬砌或 钢衬时，应与坝体混凝土可靠结合。 4.2.11：泄水建筑物的泄流能力应按附录A.3节确定，必要时 应通过水工模型试验论证

4.3.1泄水建筑物的出流方式置采用挑流、跌流。深式泄水孔 也可采用底流、流方式。项身多种泄水孔口联合运行时，可采 用分散消能或对冲消能。 泄水建筑物的下游应设置相应的消能防冲设施。下游消能设 施可采用消力池、水垫塘、消力廊、短护坦等。长期淹没于水下 的消能防冲设施，应有检查及维修的条件。

4.3.2挑流消能适用于坚硬基岩上的高、中坝，应符合下列

1挑流鼻坎的体形及挑角的大小，应通过比较确定。 2鼻坎的设置高程应能保证自由挑流。 3应对各级流量进行水力计算，水舌挑距、冲坑水垫厚度 等水力要素应按附录 A.4 节计算。 4挑流形成的冲坑危及拱项安全时，应采取有效措施： 5在坝顶水头较低时，按挑流设计的坝顶泄流，有可能转 变为跌流，应研究可能产生的不良后果，并应采取适当的工程 措施。 6对冲挑流消能设计，应对各级流量估算水舌挑距、范围 和冲坑水垫厚度，对冲后的挑距、冲坑深度、位置等应通过水工 模型试验确定。

4.3.3跌流消能设计应对各级流量进行水力计算，估算水舌抛

射距离、范围和最大冲坑深度等，并应符合下列要求： 1跌流消能水力要素应按附录A.5节计算，必要时应通过 水工模型试验论证。 2水舌下缘应充分补气。 4.3.4对于挑流或跌流消能，若消能区自然水垫厚度、水域范 围不足时，应根据岸坡和坝址基岩情况采取下列相应措施： 1坝址和岸坡基岩坚硬完整，冲刷不影响大坝及其他重要 建筑物安全且具有检修条件时，可参照类似工程经验，研究采取 先冲后护等方法。 2冲刷影响大坝及其他重要建筑物安全时，应调整布置或 进行可靠的防护。根据类似工程经验或水工模型试验成果，可采 用短护坦、水垫塘和二道坝等工程措施。 3，消能区水垫厚度较小时，应先泄放小流量，具备足够水 垫厚度时，再泄放大流量。 4.3.5水垫塘设计应符合下列要求： 1水垫塘应满足各级流量泄流时水流能形成没水跃，水 垫塘冲击动水压力不宜大于15×9.81kPa，底板高程不应低于大 坝建基面。高拱坝水垫塘的长度、宽度、深度和动水压力等，宜 通过水工模型试验确定。 2，水垫塘末端宜设置二道坝，二道坝的位置、高度、体形 应根据类似工程经验或水工模型试验确定。水垫塘下游不宜出现 二次水跃。 3应重视水垫塘涌波对水垫塘两岸边坡的影响，并采取相 应的防护措施。 4水垫塘混凝王衬码分缝宜采用止水封闭。衬砌稳定条件 较差或工程量较大时，宜采用封闭式抽排水设施或反拱式衬码结 构。水垫塘衬砌抗浮稳定的计算参照 SL 253的规定执行。 5水垫塘衬砌混凝王表面置设置定厚度的抗冲耐磨层： 且应与下部混凝土牢固结合。 6，对水垫塘两岸边坡的不稳定岩块应清除或加固。

射距离、范围和最大冲坑深度等，并应符合下列要求： 1跌流消能水力要素应按附录A：5节计算，必要时应通过 水工模型试验论证。

4.3. 4 对于挑流或跌流消能，若消能区自然水垫厚度、水域范

日地： 1坝址和岸坡基岩坚硬完整，冲刷不影响大坝及其他重要 建筑物安全且具有检修条件时，可参照类似工程经验，研究采取 先冲后护等方法。 2冲刷影响大坝及其他重要建筑物安全时，应调整布置或 进行可靠的防护。根据类似工程经验或水工模型试验成果，可采 用短护坦、水垫塘和二道坝等工程措施。 3，消能区水垫厚度较小时，应先泄放小流量，具备足够水 垫厚度时，再泄放大流量。

4. 3. 5 水垫塘设计应符合下列要求:

1水垫塘应满足各级流量泄流时水流能形成淹没水跃，水 垫塘冲击动水压力不宜大于15×9.81kPa，底板高程不应低于大 建基面。高拱坝水垫塘的长度、宽度、深度和动水压力等，宜 通过水工模型试验确定。 2水垫塘末端宜设置二道项，二道坝的位置、高度、体形 立根据类似工程经验或水工模型试验确定。水垫塘下游不宜出现 二次水跃。 3应重视水垫塘涌波对水垫塘两岸边坡的影响，并采取相 应的防护措施。 4水垫塘混凝王衬分缝宜采用止水封闭。衬砌稳定条件 校差或工程量较大时，宜采用封闭式抽排水设施或反拱式衬砌结 构。水垫塘衬砌抗浮稳定的计算参照 SL 253的规定执行。 5水垫塘衬砌混凝王表面置设置定厚度的抗冲耐磨层： 且应与下部混凝土牢固结合。 6，对水垫塘两岸边坡的不稳定岩块应清除或加固

尔心企 道，宜采用底流消能。有排冰或排漂要求时，不宜采用底流 能。底流消能的水力设计应按附录 A.6 节执行，并符合 SL 2 的规定。

4.3.7 当坝体下游尾水较深，且下游河床和两岸有一定的抗

能力时，宜采用再流消能。应根据各级流量选择适当的序半名 宦底高程、唇挑角和坎高等，并经水工模型试验确定。

4.3.8消能防冲建筑物下游河道的流速仍然较大或流态

前恶化时，应研究确定可能被冲刷的河段范围，并采取相应的 冲护岸措施。

4.4.1应根据类似工程经验，分析研究泄洪雾化影响及雨强分 布范围。对高坝泄洪雾化，宜采用数值分析或物理模型试验进行 研究。

4.4.2应分析泄洪雾化对雾雨区建筑物、边坡、道路及

施设备的不利影响。对泄洪雾化范围内的建筑物、边坡、道路 其他设施设备，应根据相应的雾雨强度采取分区防护措施

4. 5其他有关水力设计

4.5.1对泄水建筑物和消能防冲建筑物，应研究下列部位或区 域发生空蚀破坏的可能性，并根据其水力特性和施工条件，确定 相应的工程措施，必要时采用减压模型试验论证： 进出口，、闸门槽、弯曲段以及水流边界突变处： 反弧段及其附近； 异形鼻坎、分流墩； 消力池中的趾墩、消力墩； 溢流面上和泄水孔内流速大于20m/s的区域。

4.5.2泄水建筑物和消能建筑物各部位的水流空化数宜大于该

处的初生空化数。水流空化数按附录 A：7节确定。在多泥沙 可流上，还应分析研究挟沙水流磨损、推移质跳跃冲击与空蚀对 泄水建筑物表面的联合作用。

4.5.3容易产生空蚀破坏的部位或区域，应采取下列防空饱

1选择合理的建筑物体形尺寸。 2严格控制过流面的不平整度，局部突体应处理成缓坡 具体要求见附录 A. 7 节。 3采用抗蚀性能好的护面材料。 4采用掺气措施。 5，选用合理的运行方式。 4.5.4应重视泄洪振动对拱坝等主要建筑物及泄洪消能建筑物 的不利影响必要时采取相应的抗振措施

4. 5. 5计算泄水建筑物边墙或导墙水面线,当弗劳德数 Fr>2

时，应计及波动及掺气的联合影响，并按附录A：8节确定。 边墙、导墙顶高程应根据波动及掺气后的计算水面线加高 0.5～1.5m确定，对凹曲线段宜适当增加。 滑雪道式泄水建筑物，其边墙或导墙高度应计及侧向进水引 起的水面雍高，由水工模型试验确定

5.1.1坝体混凝土应满足强度、变形、热学、抗渗、抗冻、 冲耐磨、抗腐蚀等性能要求，混凝土所用的水泥、骨料、掺 料、外加剂、水等原材料应满足相关标准的要求，其耐久性应 合 SL 654 的规定

冲耐磨、抗腐蚀等性能要求，混凝土所用的水泥、骨料、掺合 科、外加剂、水等原材料应满足相关标准的要求，其耐久性应符 合 SL 654 的规定。 5.1.2坝体混凝土宜选用中热硅酸盐水泥或低热硅酸盐水泥 掺加合适的掺合料与外加剂，并保证混凝土有足够的早期 强度。

掺加合适的掺合料与外加剂，并保证混凝土有足够的早 强度。

5.1.3项体混凝主可根据应分布情况和耐久性要求，设置 同混凝分区。当坝体厚度不大时，同浇筑层混凝土不 分区。 ZE

5. 2 坝体混凝土强度

5.2.1坝体混凝土强度用按标准方法制作养护的边长为150mm 立方体试件、在设计龄期用标准试验方法测得的具有80%保证 率的抗压极限强度表示，符号为“C龄期强度值（MPa）”。在无试 验资料时，混凝土抗拉极限强度可采用混凝土强度的1/12～ 1/8。 5.2.2坝体混凝土不同龄期的抗压强度增长率宜通过试验确定 对中、低坝，无试验资料时，可参照类似工程的资料采用。 5.2.3坝体混凝土强度不应低于Cg015，坝体局部结构混凝土 强度应符合 SL 191 的规定

混凝王力学、热学与变形

5. 3. 1 混凝土容重应由试验确定。对中、低坝,无试验资料时,

5. 3. 1 混凝土容重应由试验确定。对中、低坝，无试验资料时

可取24kN/m或参照类似工程采用 5.3.2混凝土弹性模量、泊松比和极限拉伸值宜通过试验确定 对中、低坝，可根据需要进行必要的试验或参照类似工程的资料 取值。

可取24kN/m或参照类似工程采

5.3.3混凝王热学特性指标宜由试验确定。对中、低坝，可按 SL 744 的规定取值

算。坝体混凝士持续弹性模量可采用混凝王试件瞬时弹性模量 的 0. 6 ~ 0. 7. 倍

5.4.1坝体混凝王的抗渗等级应采用设计龄期的试件测定。对 于低坝、中坝和高坝，其混凝土抗渗等级分别不低于 W4、W6 和W8。对承受环境水腐蚀作用的坝体混凝王，其抗渗等级和混 凝王的密实性应进行专门研究。

5.4.2坝体混凝王最大水胶比应根据混凝土分区或部位按表 5. 4. 2 确定。

表 5. 4. 2混凝土最大水胶比

543项体混凝王抗冻等级应根据气候分区、冻融循环次数、 表面局部小气候条件、水分饱和程度、所在部位的重要性和检修 条件等因素，按GB/T 50662.的规定采用。对温和地区的高坝， 抗冻等级宜适当提高。抗冻混凝王应掺用引气剂，混凝的原材 料、配合比和含气量应通过试验确定。

好的水泥，并掺用优质活性掺合料。高速水流区的混凝土应采用 具有抗冲、耐磨和防空蚀性能的混凝土

5.4.5未经专门论证，坝体混凝土不得使用具有潜

6.11作用在拱坝上的荷载，应包括自重、水压力（静水压力 和动水压力）、温度荷载、扬压力、渗透压力、淤沙压力、浪庄 力、冰压力、地震荷载和其他可能出现的荷载。 6.1.2自重主要为坝体混凝王的重量，混凝王材料的容重根据

6.1,1 作用在拱坝上的荷载， 应包括自重、水压力

5. 3. 1 条的规定确定

6.1.3坝体上游面静水压力应根据水库功能和荷载组合所规定 的水库水位计算确定，下游面静水压力应根据相应的不利下游水 立进行计算确定。水的容重宜采用9.81kN/m，对于多泥沙河 流应考虑泥沙含量对水容重的影响

6.1.4温度荷载应按运行期间坝体混凝土温度与封拱温度的差 值确定。应计算封拱温度场和坝体温度场，分别计算设计正常温 降和设计正常温升情况

6.1.4温度荷载应按运行期间坝体混凝土温度与封拱温度

温差值格项体厚度方可的 J用对 面的平均温度变化（I）、等效线性温差（Ⅱ）、非线性温差变化 Ⅲ）。采用拱梁分载法和线弹性有限元法分析坝体应力时，应计 及（I）和（Ⅱ）两部分。 温度场的计算应考坝址附近的气温、水库水温、地温、日照 贝体厚度、混凝土材料的热学特性等因素。坝体断面平均温度、断 面等效线性温差和非线性温差的计算，应按 SL 744 的规定执行。

6.1.5扬压力按附录B确定。拱座稳定分析时，应计算扬压力 荷载。

行方式和泥沙冲淤平衡年限或工程合理使用年限等，确定坝前泥 少的淤积高程。对于多泥沙河流，宜通过物理模型试验或数学模 型计算，并结合已建类似工程的实测资料综合分析，合理确定坝

图6.1.4坝体温度分布示意图

前泥沙淤积高程 泥沙的冲淤计算期限和淤沙压力的计算按SL744的规定 执行。

6.1.7浪压力的计算应按SL744的规定执行。波高的累积频率

用。冰压力（包括静冰压力和动冰压力）的计算，应按SL744 规定执行。

动水压力，按SL744的规定执行。对溢流面的脉动压力和负 力的影响可以不计。

动水压力，按SL744的规定执行。对溢流面的脉动压力和负压 力的影响可以不计。 6.1.10地震荷载包括地震惯性力、地震动土压力和地震动水压

6.1.10地震荷载包括地震惯性力、地震动王压力和地震动水 力，其计算应按 GB 51247 的规定执行

6.2.1混凝拱坝设计荷载组合可分为基本组合和特殊

管道标准规范范本2：1混凝土拱项设计荷载组合可分为基本组合和特殊组合两 类。荷载组合应按表 6. 2. 1 的规定确定

6.2.2地震较锁繁的地区，当施工期较长时，应采取措施及时 封拱。必要时，施工期的荷载组合增加地震荷载，其地震烈度可 按设计烈度降低1度考。 6.2.3荷载组合中，可根据工程的实际情况选择控制性的荷载 组合进行计算。

7.1.1拱坝应力分析应包括下列内容，设计时可根据

坝的具体情况和不同的设计阶段，计算下述内容的部分或全 或另加其他内容： 坝体上、下游面的主应力及分布； 各计算截面上（包括拱端、拱冠和其他需要计算应力的 部位）的应力分布； 坝体特殊部位（孔洞、坝内埋管、悬臂结构、孔口连接 梁等部位）的局部应力； 坝基（特别是软弱夹层、断层、岩溶洞穴等部位）内部 的应力。

7.1.2拱项应力分析中应根据其重要程度和必要性林业标准，研究下列

不同布置和体形对坝体应力的影响： 基础综合变形模量和坝体混凝士弹性模量对坝体应力的 影响； 坝身孔洞、坝内埋管、悬臂结构、孔口连接梁等结构对 坝体应力的影响； 分期施工、施工程序、分期蓄水及蓄水过程对坝体应力 的影响； 封拱温度对坝体应力的影响，并优选对坝体应力有利的 封拱温度； 混凝土徐变对坝体应力的影响； 拱坝设有重力墩、推力墩或周边缝时对坝体应力的 影响； 在坝体横缝灌浆以前，应验算各单独坝段的坝体应力和

7.1.3地形、地质条件有明显缺陷时，应研究其对项体和坝基 应力变形的影响。必要时，应结合拱座稳定和基础处理方案 研究。