JGJ 459-2019 整体爬升钢平台模架技术标准.pdf
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由金属杆件制作形成，一端连接于脚手吊架内侧竖向金属杆 件，另一端连接或支撑于混凝土主体结构，用于抵抗风荷载的 装置。
由金属薄板制作形成，安装在脚手架底层走道板以及筒架支 撑系统或钢梁爬升系统底部，封闭与结构墙体之间的空隙，用于 在作业过程中防止物体坠落的装置。
由竖向、横向型钢杆件根据宽度、长度、总高度要求制作形 成岩土工程，竖向型钢杆件顶端连接在钢平台框架上用于支承钢平台系统
以及实现结构施工的作业，通过其上设置的竖向支撑装置将何 传递给混凝土结构的钢结构框架系统。
2. 1.7 坚向支撑装置 vertical supporting part
在整体钢平台模架中，用于将竖向荷载传递给混凝王王体结 构的支撑装置。
2.1.8水平限位装置
用于将水平荷载传递给混凝土结构，并限制整体钢平台模 则向位移的约束装置。
2.1.9钢梁爬升系统
由钢型材制作形成钢梁式或平面钢框式结构，通过其上设 为竖向支撑装置支撑于混凝土结构，采用其上设置的双作用液 江动力系统顶升或钢柱结合蜗轮蜗杆动力系统提升，实现整体 平台模架爬升的系统
由具有爬升孔的钢板组合焊接形成定长可重复周转使用的 形钢柱，箱形钢柱下端固定在混凝土结构上，通过其上设置的 作用液压缸动力系统驱动附着在箱形钢柱上的爬升靴组件装置 上爬升，实现整体钢平台模架爬升的系统。
2. 1. 11 工具式钢导轨爬升系统
由具有爬升孔的钢板组合焊接形成定长可重复周转使用白 导轨，钢导轨上端固定在附墙挂件支撑装置上，下端侧向限位 撑在附墙挂件支撑装置上，通过其上设置的双作用液压缸动 统驱动附着在钢导轨上的爬升靴组件装置向上爬升，实现整 平台模架爬升的系统。
由成对设置或单个设置的上下爬升靴附着在具有爬升孔的钢 柱或钢导轨上，通过双作用液压缸动力系统驱动上下爬升靴交替 支撑与爬升，实现整体钢平台模架爬升的装置。
.1.13 劲性钢柱爬开系统 structural steel column climbing
由混凝土结构中的劲性钢柱作为爬升钢柱，通过在其上设置 蜗轮蜗杆动力系统以及钢平台系统的支撑装置，采用钢柱上设置 的蜗轮蜗杆动力系统提升，实现整体钢平台模架爬升的系统，
由设置于混凝土结构的临时钢柱作为爬升钢柱，通过在钢柱 销孔位置放置承重销或设置爬升孔，采用临时钢柱上设置的蜗轮 蜗杆动力系统提升，或采用双作用液压缸动力系统驱动附着在临 时钢柱上的爬升靴组件装置向上爬升，实现整体钢平台模架爬升 的系统，
2.1.15简架爬升系统
由竖向、横向型钢杆件根据宽度、长度、总高度要求制作形 成钢格构式结构，通过其上设置的竖向支撑装置支撑于混凝土结 构、钢牛腿支承装置或附墙钢板支承装置，采用其上设置的双作 用液压缸动力系统顶升或钢柱结合蜗轮蜗杆动力系统提升，实现 整体钢平台模架爬升的系统，
2.1.16蜗轮蜗杆动力系统
2.1.18模板系统formworksystem
由模板面板、模板背肋、模板围、模板对拉螺栓通过安装 组成，用于保证现浇混凝土结构几何形状以及截面尺寸，并承受 浇筑混凝土过程中传递过来的荷载的系统
由钢板制作成具有爬升孔的支承件，通过螺栓连接于混谈 结构，用于支承竖向支撑装置的钢结构组件
2.2.1材料及结构性能
销轴的抗剪强度设计值
2.2.2作用和作用效应：
U1 计算风速； W 计算风压； 施工期间当地空气密度。 O
3.1.1整体钢平台模架应按施工过程中的爬升阶段、作业阶段 进行整体设计与部件设计，非作业阶段应采取保证安全的构造 措施。 3.1.2整体钢平台模架应根据现浇混凝土结构特点选择爬升系 统以及支撑系统，并应做到构造简单、受力明确、装拆便捷， 3.1.3整体钢平台模架在安装完成后，应进行使用前的性能指 标和安装质量检测，检测完成后应出具检验报告。使用过程应实 行验收合格挂牌制度。
3.1.4整体钢平台模架的设计、装拆以及施工过程应编制专项
1 整体钢平台模架以及主体结构概况； 2 总体设计图纸、主要构件及连接图纸； 3 设计计算方法以及计算结果； 4 安装、拆除的方法和技术措施； 5 爬升、作业流程以及技术方法； 6 防雷接地方法以及技术措施； 1 保证安全和质量的技术措施； 8 重大危险源的应急预案； 9 管理组织构架以及管理方案。
录仪，风速应根据天气预报数据并结合风速记录仪监测数据 确定
3.2.1整体钢平台模架应根据现浇混凝土结构体型特征
3.2.1整体钢平台模架应根据现浇混凝土结构体型特征、体 随高度变化的特点以及结构劲性柱、伸臂桁架、剪力钢板的布 进行设计。
答吊、施工升降机、布料设备的方案，并应确定相互作用的 载，做到合理利用、安全可靠。
3.2.3整体钢平台模架设计宜整体建模计算，也可采用简化模
.2.3整体钢平台模架设计宜整体建模计算，也可采用简化 型进行计算。模型选取应符合实际受力情况，必要时也可通过 关试验确定计算模型。
3.2.4整体钢平台模架在爬升阶段、作业阶段、非作
应满足承载力、刚度、整体稳固性的要求。
3.2.7整体钢平台模架的爬升系统宜采用双作用液压缸
3.2.9整体钢平台模架动力设备电路系统设计方案厂
力系统的相关要求；照明电路系统设计应符合安全施工用 求。
3.2.10整体钢平台模架应进行防雷接地专项设计，各系
对各系统以及整体进行拼装和工艺检查，并应能实现整体钢
3.3.1整体钢平台模架在安装和拆除前，应根据混凝王结构 型特征、系统构件受力特点以及分块或分段位置情况制定安装 拆除的顺序及方法。
3.3.1整体钢平台模架在安装和拆除前，应根据混凝土
3.3.2整体钢平台模架分块安装、拆除时，应满定分块
稳固性要求；安装过程应满足分块连接后形成单元的整体稳固性 要求：拆除过程应满足分块拆除后剩余单元的整体稳固性要求。
3.3.3整体钢平台模架在安装或拆除时，应对其上物体
3.4.1整体钢平台模架钢平台系统、吊脚手架系统、筒架支撑 系统上的设备、工具和材料放置应有具体实施方案，荷载不得超 过设计要求。
3.4.2整体钢平台模架支撑于混凝土结构时，支撑部位的混凝
3.4.5整体钢平台模架在整个作业阶段应及时清理其上的以
3.4.6整体钢平台模架爬升阶段及作业阶段宜采用信息化控制 技术，
3.4.6整体钢平台模架爬升阶段及作业阶段宜采用信息化控制
4.1.1整体钢平台模架结构的内力与变形可按弹性分析
4.1.2整体钢平台模架结构应按爬升阶段、作业阶段、非作业 阶段所对应的不同工况分别进行计算分析，并应确定最不利的荷 载及作用组合。
4.2.2整体钢平台模架结构的自重标准值应包括钢平台系统自
重标准值、吊脚手架系统自重标准值、模板系统自重标准值、 掌系统自重标准值与爬升系统自重标准值，可按构件材料与尺 衣据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009确定，也 安实际情况确定，
4.2.3混凝土结构的墙模板系统设计侧压力标准值不
0kN/m，且浇筑速度不宜大于1.2m/h。柱模板系统设计侧 标准值不宜大于65kN/m，当浇筑速度大于2.0m/h时，一 连续浇筑高度不应大于3.0m。
4.2.4整体钢平台模架结构的施工活荷载标准值的取值应符合
4.2.5整体钢平台模架的风荷载标准值取值应符合下列规定：
1整体钢平台模架在爬升阶段、作业阶段以及安装与拆除 过程的风荷载标准值可按下列公式计算，也可按现行国家标准 《建筑结构荷载规范》GB50009的规定取值，其中重现期可按本 标准第4.2.6条确定，但计算得到的风荷载标准值不应超过下列 公式计算的风荷载标准值：
Wk=BzpsWi 1 W=
1 一计算风速（m/s），安装与拆除过程取14.0m/s， 爬升阶段取20.0m/s，作业阶段取36.0m/s； β一一施工期间当地空气密度（t/m°），可按现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009计算。 2整体钢平台模架在非作业阶段的风荷载标准值应按现行 国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定计算，风振系 数、风荷载体型系数可按本条第1款确定。 4.2.6当建筑地表以上结构的施工期少于3年时，重现期不应 低于5年；当施工期大于或等于3年，或建筑位于台风多发地区 时，可根据实际情况适度提高重现期。不同重现期的风压可按现 行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009计算。 4.2.7当按极限状态设计法计算时，整体钢平台模架结构、构 件与节点的承载力计算应采用荷载设计值，结构或构件的变形计 算应采用荷载标准值。
4.2.8各项荷载的分项
表4.2.8荷载的分项系数
荷载基本组合的效应设计值，应从下列荷载组合值中取 利的效应设计值： 由可变荷载效应控制的效应设计值S.，应按下式计算：
Sa =,Sc,k+Q,SQ,k
10荷载标准组合的效应设计值Sd，应按下式计算：
4.2.10荷载标准组合的效应设计值Sd，应按下式计
Sa=Sck+SQk+Z,S,k
(4. 2. 10)
11筒架支撑系统兼作脚手架时，脚手架施工活荷载应按本 主第4.2.4条第1款取值，
4.3.1钢平台框架中，钢梁与钢梁的连接可根据实际受力情况 选择刚接、铰接或半刚接。主梁可按多跨连续梁验算；次梁可按 两端简支梁验算。
选择刚接、铰接或半刚接。主梁可按多跨连续梁验算；次梁可按 两端简支梁验算。 4.3.2钢平台盖板、钢平台格栅盖板搁置在钢平台框架梁上的 支座宜采用简支形式。
4.3.2钢平台盖板、钢平台格栅盖板搁置在钢平台框架梁上的 支座宜采用简支形式。
4.3.2钢平台盖板、钢平台格栅盖板搁置在钢平台框架梁
刚接形式。钢平台围挡立柱可按悬臂柱验算。
4.3.4钢平台围挡板与立柱的连接节点宜采用简支形式
4.3.5吊脚手架系统结构计算模型的简化应符合下列规定
1脚手吊架横杆与立杆的连接节点应采用刚接形式； 2脚手走道板、脚手围挡板与脚手吊架的连接节点宜采用 简支形式； 3作业阶段承受风压力作用时，脚手抗风杆件可作为吊脚 手架系统结构的支撑点。 4.3.6筒架支撑系统结构计算模型中，竖向型钢杆件与横向型 钢杆件的连接节点应采用刚接形式。 4.3.7钢梁爬升系统结构计算模型中，双作用液压缸与爬升钢 梁的连接节点宜采用铰接形式。 4.3.8工具式钢柱爬升系统结构、劲性钢柱爬升系统结构以及 临时钢柱爬升系统结构计算模型的简化应符合下列规定： 1爬升靴组件装置与钢柱的连接节点宜采用铰接形式； 2蜗轮蜗杆动力系统与钢柱的连接节点宜采用铰接形式； 3钢柱的计算长度应依据两端支撑节点的约束刚度确定。 4.3.9，模板系统结构计算模型的简化应符合下列规定： 1模板面板与模板背肋的连接节点宜采用简支形式，模板 面板可按多跨连续板验算； 2模板背肋与模板围擦的连接节点宜采用铰接形式，模板 背肋、模板围可按多跨连续梁验算。 4.3.10在整体钢平台模架结构的整体计算模型中，各系统之间 连接节点的简化应符合下列规定： 1钢平台系统与吊脚手架系统的连接节点应选择铰接或刚 接形式； 2钢平台系统与筒架支撑系统的连接节点宜采用刚接形式； 3钢平台系统作业阶段与临时钢柱、劲性钢柱的连接节点 应采用铰接形式。 4.3.11在整体钢平台模架结构的整体计算模型中，与混凝土主 本结构的支撑连接节点简化应符合下列规定： 1筒架支撑系统钢梁爬升系统搁墨左温辉土结均+函叫
1脚手吊架横杆与立杆的连接节点应采用刚接形式； 2脚手走道板、脚手围挡板与脚手吊架的连接节点宜采用 简支形式； 3作业阶段承受风压力作用时，脚手抗风杆件可作为吊脚 手架系统结构的支撑点。 4.3.6筒架支撑系统结构计管模型由坚向型钢打件上向型
本结构的支撑连接节点简化应符合下列规定： 1筒架支撑系统、钢梁爬升系统搁置在混凝土结构支承凹
槽或钢牛腿支承装置上的支座宜采用铰接形式； 2工具式钢柱搁置在混凝土主体结构上的支座应采用刚性 或半刚性节点形式，并应通过实测或数值分析确定节点刚度； 3工具式钢导轨爬升系统搁置在附墙挂件支承装置上的支 座宜采用铰接形式； 4筒架爬升系统搁置在附墙钢板支承装置上的支座宜采用 铰接形式； 5筒架支撑系统与混凝土主体结构之间的水平限位装置宜 采用弹簧支座形式，弹簧支座刚度应通过实测或数值分析确定。 4.3.12整体钢平台模架结构各系统之间、各构件之间的连接及 边界约束条件的简化方式，可根据实践经验及试验数据进行 调整。
5.1.1整体钢平台模架的设计应采用极限状态设计法，并应 合下列规定： 1整体钢平台模架结构及构件的承载力应按下式验算：
式中：Sd 作用组合的效应设计值，按标准组合确定； 结构或构件变形限值
5.1.2双作用液压缸、蜗轮蜗杆提升机的额定承载力与平面布 置位置应符合下列规定： 1额定承载力不宜小于按标准组合计算最大值的1.5倍； 2额定承载力的总和不应小于按标准组合计算总和的 1.8倍； 3机群的平面布置位置应验算任一个机位退出工作的工况
5.2.1采用蜗轮蜗杆提升机的劲性钢柱和临时钢柱爬升系统，
作业阶段整体钢平台模架侧向变形应符合下列规定： 1临时钢柱爬升系统竖向支撑装置或承重销处的侧向变形 不应大于竖向支撑装置或承重销支撑点至钢柱埋入处距离的 1/150;
2劲性钢柱爬升系统竖向支撑装置处的侧向变形不应大了 竖向支撑装置或承重销支撑点至钢柱埋入处距离的1/300。 65.2.2采用爬升靴组件装置的工具式钢柱和临时钢柱爬升系统 整体钢平台模架侧向变形应符合下列规定： 1爬升阶段上爬升靴支撑处的侧向变形不得超过上爬升靴 支撑点至钢柱支撑处或埋人处距离的1/400； 2作业阶段工具式钢柱爬升方式的整体钢平台模架钢平台 框架顶部的侧向变形不得超过钢平台框架顶部至筒架支撑系统竖 向支撑装置支撑处距离的1/300； 3作业阶段临时钢柱爬升方式整体钢平台模架竖向支撑装 置处的侧向变形不应大于竖向支撑装置支撑点至钢柱埋人处距离 的1/150。 5.2.3采用双作用液压缸动力系统的钢梁爬升系统，整体钢平 台模架侧向变形应符合下列规定： 1爬升阶段钢平台框架顶面的侧向变形不应大于钢平台框 架顶面至双作用液压缸支点距离的1/300： 2作业阶段钢平台框架顶部的侧向变形不应大于钢平台框 架顶部至筒架支撑系统竖向支撑装置支撑处距离的1/400。 5.2.4作业阶段整体结构中的吊脚手架系统在风荷载作用下的 最大侧向变形不应大于吊脚手架系统总高度的1/250。 5.2.5整体钢平台模架各系统之间以及构件之间的连接承载力 可采用简化方法计算。复杂连接宜采用实体单元模型进行线弹性 有限元分析，在设计荷载作用下，其强度应符合下列公式的 要求：
2劲性钢柱爬升系统竖向支撑装置处的侧问变形不应 竖向支撑装置或承重销支撑点至钢柱埋入处距离的1/300。 5.2.2采用爬升靴组件装置的工具式钢柱和临时钢柱爬升系统 整体钢平台模架侧向变形应符合下列规定： 1爬升阶段上爬升靴支撑处的侧向变形不得超过上爬升靴 支撑点至钢柱支撑处或埋人处距离的1/400； 2作业阶段工具式钢柱爬升方式的整体钢平台模架钢平台 框架顶部的侧向变形不得超过钢平台框架顶部至筒架支撑系统竖 向支撑装置支撑处距离的1/300； 3作业阶段临时钢柱爬升方式整体钢平台模架竖向支撑装 置处的侧向变形不应大于竖向支撑装置支撑点至钢柱埋入处距离 的1/150。
5.2.3采用双作用液压缸动力系统的钢梁爬升系统，整体钾
可采用简化方法计算。复杂连接宜采用实体单元模型进行线弹 有限元分析，在设计荷载作用下，其强度应符合下列公式 要求：
Ozs≤Bif (5. [(1 2)2 +(2 3)2 +(3 1)] 02s=
式中： Cs 折算应力； 计算点处的第一、第二、第三主应力； 01 2~ 03
β一计算折算应力的强度值增大系数；当计算点各 主应力全部为压应力时，β取1.2；当计算点各 主应力全部为拉应力时，β取1.0，且最大主应 力应满足1≤1.1f；其他情况时，β取1.1； f一材料抗拉强度设计值。 5.2.6整体钢平台模架中，螺栓连接与焊接的承载力验算应符 合下列规定： 1对接焊缝的正应力和剪应力应符合下列公式的要求：
oifw或fw 3t
星缝的强度计算应符合下式的要
3单个普通螺栓的承载力计算应符合下列公式的要求：
）+(）≤1 N
单个摩擦型高强度螺栓的承载力计算应符合下式的要求：
给排水标准规范范本单个承压型高强度螺栓的承载力计算应符合下式的要求：
N,
C 对接焊缝的正应力，或直角角焊缝垂直于直 角焊缝长度方向的应力（按直角角焊缝有效 面计算）（N/mm）； 对接焊缝的剪应力，或直角角焊缝沿直角角 缝长度方向的应力（按直角角焊缝有效截面 算）（N/mm）; fWf 对接焊缝的受拉、受压强度设计值（N/mm）；
fr一一角焊缝的强度设计值（N/mm）； Nt、N金融标准，一单个普通螺栓或高强度螺栓所受的拉力和剪力 设计值（N）； N、N、N 一一个普通螺栓或高强度螺栓的受拉、受剪、承 压承载力设计值（N）。 6螺栓及焊缝的强度设计值以及构造措施应按现行国家标 准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定执行。
5.3.1钢平台框架的承载力与变形计算应符合下列规定：
5.3.1钢平台框架的承载力与变形计算应符合下列规定 1实腹式梁的抗弯强度应按下式计算
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