JGJ∕T 442-2019 开合屋盖结构技术标准.pdf
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实现活动屋盖运行的电气控制系统，包括动作顺序控制、速 度控制、同步性控制、紧急制动控制及安全报警等。
将驱动装置安装于台车之上，置接驱动车轮旋转，利用车轮 与轨道之间的摩擦力驱动台车行走
2.1.26钢丝绳驱动
装修标准规范范本通过卷扬机的卷筒缠绕钢丝绳牵引活动屋盖行走：卷扬机可 设置在固定位置或活动屋盖之上。
2.1.27齿条齿轮驱动rackandpiniondrivin
利用齿轮与齿条之间的啮合力驱动活动屋盖运行，可将齿条 安装于支承结构，在活动屋盖或台车上设置齿轮驱动装置；或将 齿条安装于活动屋盖，在支承结构上设置齿轮驱动装置。
1.28链条链轮驱动chainandsprocket
利用链轮与链条的啮合作用驱动活动屋盖运行，可将链条沿 轨道固定，在活动屋盖或台车上设置链轮驱动装置：或将链轮驱
动装置固定，由环形链条系统牵引活动屋
电动机驱动油泵产生流体动力，通过油缸等液压元件的伸缩 运动实现活动屋盖的开启与闭合
活动屋盖处于全开状态、全闭状态以及紧急制动时．所需的 固定装置。
2.1.31缓冲限位装置
设置在活动屋盖开启或闭合行程终点位置的装置：具有缓冲 与限位作用，避免活动屋盖超行程运行或发生刚性碰撞，保证结 构安全。
Cx 局部风压系数极值； Ci 内压系数； To.max 结构最高初始平均温度： To.nin 结构最低初始平均温度： T. 太阳辐射引起的钢结构表面温升值： o 基本风压； uk一 风压标准值； II 开合屋盖平均高度处的风压高度变化系数： 等效静力风压系数。
rQ; 第i个可变荷载分项系数 d，一第i个可变荷载Q；的组合值系数； m 开合屋盖活动单元数量。
2.2.3驱动控制系统
3.1.2开合屋盖的开启率应根据建筑使用功能、工程造价、技 术可靠性等因素综合确定。开合屋盖宜采用合理的开启率，并应 选用自重轻、经济性好的活动屋盖形式，中小型建筑可采用开启 率较大或全部开启的方式。屋盖开启率α应按下式计算：
3.1.3根据建筑使用情况，可将开合屋盖的全开或全闭状态作 为结构设计的基本状态，也可将全开和全闭状态均作为结构设计 的基本状态。基本状态、非基本状态以及活动屋盖运行移动状态 应进行相应的承载能力极限状态设计与正常使用极限状态验算。 3.1.4开合屋盖设计时，荷载与作用应符合现行国家标准的规 定和本标准的要求。 3.1.5在任何荷载作用下，活动屋盖与支承结构、活动屋盖各 部分之间严禁发生碰撞，且在任何运行状态下不应出现阻碍活动 屋盖正常运行的变形
3.1.6开合屋盖的声学效果应根据建筑声学环境要求分别对全
开状态与全闭状态进行声学设计。当声学效果不满足使用功能要 求时，应采取吸声或隔声措施。
3.1.7开合屋盖建筑应根据其使用要求，制定相应的开合屋盖
3.1.7开合屋盖建筑应根据其使用要求，制定相应的开合屋盖 使用与维护管理规定。
3.2.1开合屋盖的开合方式应根据建筑使用功能、建筑外形、 建造成本、运营管理方式等综合确定。 3.2.2活动屋盖基本开合方式应符合本标准附录A的规定。 3.2.3活动屋盖可由多个单元构成，各单元可采用基本开合方 式或基本开合方式的组合。
3.2.1开合屋盖的开合方式应根据建筑使用功能、建筑外形、
3.3开合屋盖设计性能指标
3.3.1开合屋盖结构的安全等级和设计使用年限应符合现行国 家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的有关规定。 当活动屋盖跨度大于60m或悬挑长度大于20m时，整体结构的 安全等级应为一级。
3.3.2开合屋盖结构的基本风压与基本雪压的取值，对基本状
3.3.5轨道梁在活动屋盖运行过程中产生的变形不应超过活动 屋盖驱动系统的容许变形值。当无具体规定时，轨道梁挠度不应 大于其跨度的1/800，且不应大于15mm。轨道在相邻台车之间 的变形差不宜大于台车间距的1/1000.且不应大于10mm。
3.3.6开合屋盖的结构构件、驱动系统部件的抗震性能指标应
3.3.6开合屋盖的结构构件、驱动系统部件的抗震性能指标应
根据设防烈度、场地条件、结构类型、结构规则性、结构构件的 重要性、活动屋盖状态以及震后修复难易程度确定，并应分别进 行多遇地震、设防烈度地震与罕遇地震作用下的验算。 3.3.7直接支承活动屋盖轨道的桁架、轨道梁、轨道、台车及 与支承结构相邻的节点和构件，在罕遇地震作用下不应屈服
3.3.8驱动系统机械部件的设计使用年限不宜小于25年，控制 系统主要元件的设计使用年限不宜小于10年。 3.3.9活动屋盖的年开合运行次数和开合运行速度应根据建筑 使用要求与综合技术经济性确定。 3.3.10活动屋盖运行的加速度绝对值应根据活动屋盖单元的重 量确定，活动屋盖启动和制动时的加速度绝对值宜为0.02m/s~ 0.10m/s2。 3.3.11活动屋盖运行时的机械噪声不宜大于60dB，当使用要 求较高时，噪声不宜大于50dB，并应满足建筑使用需求和现行 国家有关标准的规定。
3.3.12当最大积雪荷载大于0.1kN/m或最大风速超过15m/s
4.1.1活动屋盖宜采用自重轻的结构体系与屋面围护结构，并 宜减少活动屋盖的附加荷载。 4.1.2开合屋盖结构应按活动屋盖全开、全闭状态确定荷载与 作用，并应考虑活动屋盖运行时的移动荷载以及驱动装置故障引 起的偶然作用，
4.1.3开合屋盖结构构件设计时应采用荷载设计值，按国家现 行建筑工程设计标准验算；驱动系统及相关构件设计时，应采用 标准值按国家现行机械工程设计标准验算。
4.1.3开合屋盖结构构件设计时应采用荷载设计值，按国家现
4.2永久荷载与活荷载
4.2.1活动屋盖结构的永久荷载除应包括结构构件自重、屋面 系统重量外，尚应包括驱动与控制系统等附属设备的重量。 4.2.2当活动屋盖处于全开或全闭状态时，均布活荷载可取 0.3kN/m；当活动屋盖投影面积小于100m时.均布活荷载宜 取0.5kN/m。当活动屋盖处于运行状态时：均布活荷载可取 0.1kN/m。集中检修荷载应取1.5k.V。屋面均布活荷载可不与 雪荷载或积水荷载同时组合
4.2.3建筑屋面应采用合理坡度和有效排水措施。对于局部积
4.2.3建筑屋面应采用合理坡度和有效排水措施。对于局部积 水，积水荷载应按最大可能积水深度确定。
4.3.1开合屋盖屋面积雪分布系数应符合下列规定：
1应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中适 用屋面形式确定：
2安全等级为一级或体型复杂的开合屋盖，可由试验方法 或数值模拟方法确定。
4.3.2对多雪地区安全等级为一级的开合屋盖结构，可采用相 应的除雪、融雪措施，并应考融雪过程中雪荷载的不利分布。
4.4.1开合屋盖结构的风荷载应符合下列规定：
1当建筑物的体型与现行国家标准《建筑结构荷载规范》 B50009币的规定类似时，可按现行国家标准《建筑结构荷载 现范》GB50009确定屋盖结构的风压标准值： 2体型复杂的开合屋盖结构宜进行风洞试验，分别根据本 标准第4.4.3条、第4.4.5条确定屋面围护结构和主体结构的风 压标准值。
4.4.2风洞试验应符合现行行业标准《建筑工程风洞试验方法 标准》JG/T338的有关规定：试验工况除全开与全闭状态外， 也可包括活动屋盖运行过程的中间状态
4.+.3围护结构的风压标准值可按下式i
中：心一 风压标准值（kN/m）： 局部风压系数极值：按本标准附录B确定； C 内压系数：屋盖封闭状态下的内压系数按现行国 家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规 定确定：非封闭状态的内压系数可按风洞试验结 果确定； /A 开合屋盖平均高度处的风压高度变化系数，按现 行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有 关规定确定： 2 基本风压（k.V/m），按现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009的有关规定确定。
4.+.+围护结构的风荷载从属面积超过1m时，围护结构局部
风压系数极值应乘以面积折减系数：围护结构风荷载的面积折减 系数应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009的有关 规定确定。 4.4.5主体结构的风压标准值可按下式计算：
式中：p 等效静力风压系数，按本标准附录（确定
4.5.1温度作用应考虑气温变化、太阳辐射及使用条件等因素. 活动屋盖结构或构件上的温度作用应采用结构服役期间温度与结 构施工合拢温度的差值分析确定。 4.5.2结构或构件的温度作用效应计算时，常用材料的线膨胀 系数α可按表4.5.2采用。
表4.5.2常用材料的线膨胀系数α
4.5.3升合屋益结构直考虑极端气温的影响，基本气温1和 Tmin以及均匀温度作用的标准值可根据现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009确定。 4.5.4结构的最高初始平均温度Tu.mx和最低初始平均温度 To.min应根据结构合拢或形成约束时的温度确定，或根据施工时 结构可能出现的不利温度确定。
4.5.5对处手室内环境的结构，应考虑使用阶段空气调节方式 与屋面保温材料热工性能的影响；对于暴露于室外的结构或施工 期间的结构，宜根据各部位的朝向和表面吸热特性确定太阳辐射 影响。
4.5.6太阳辐射引起的钢结构表面的温升值T，可按下式确定：
式中： 结构表面太阳辐射吸收系数，可按照表4.5.6确定； J一一结构所在朝向太阳辐射照度（W/m），应按现行国 家标准《工业建筑供暖通风与空气调节设计规范》 GB50019确定； αw 结构表面换热系数（w/（m：℃）），应按现行国家 标准《工业建筑供暖通风与空气调节设计规范》 GB50019确定
表4.5.6常用面漆/防火涂料的太阳辐射吸收系数p
常运行。 4.5.8开合屋盖结构驱动控制系统应避免温度过高引起电器与 线缆使用寿命缩短、机电部件烧毁，以及低温运行导致的机械部 件磨损与金属材料冷脆破坏。
4.6.1开合屋盖结构的地震动参数应根据其基本状态、非基本 状态分别确定。 4.6.2对于基本状态，应采用建筑物所在地区设计使用年限的 地震动参数；对于非基本状态，可根据结构的等效服役年限对地 震动参数折减，但折减系数不应小于0.5。对于活动屋盖运行状 态可不进行抗震验算，但应按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011的规定采取抗震构造措施
4.7活动屋盖运行荷载
4.7.1作用于活动屋盖结构的牵引力应根据驱动系统的特点确 定，台车的最不利荷载应根据活动屋盖各种可能位置确定。 4.7.2对采用轮轨方式移动的开合屋盖，应计入横向推力的影 问。活动屋盖偏斜运行时，轨道承受的横向推力P应按下列公 式计算：
P,=P,·^ 6（a a 入= 0. 2,≥8
式中：P 单侧轨道承受的横向推力（kN）； ZP; 轨道受横向推力一侧的最不利轮压之和（kN)； 活动屋盖结构跨度（m）； 台车有效轴距（m）： 入一一水平横向荷载系数，与活动屋盖结构跨度S及 车有效轴距α有关。
4.7.3轨道接头或轨道不平整引起的水平及竖向冲击动力荷载
应根据台车平稳运行时的水平与竖向作用力乘以运行冲击系数9 确定。运行冲击系数可按下式计算：
9=1.1+0.058Vh
式中：中 运行冲击系数； U一台车运行速度（m/s）； · 轨道接头处或轨道不平整处的两轨道面的高度差 (mm)。 4.7.4活动屋盖结构在非事故状态下运行时，可不考虑惯性力 和制动力的影响。
4.8.1偶然事故荷载应包括由制动失灵产生的撞击、非对称停 靠及脱轨引起的荷载效应。
4.8.2当终点行程开关失灵，活动屋盖以额定速度冲击缓冲器 时，采用弹簧缓冲器及液压缓冲器的活动屋盖的运行撞击力 （Pas、Ph）应分别按下列公式计算：
Pets ZG; gs ZG; Pecth 2gs
4.8.3活动屋盖发生撞击时，最大撞击力应按下式计算。
式中: Pamx 开合屋盖运行最大撞击力（kN）
Pet 活动屋盖运行撞击力Pcts或Peth g。撞击动力系数。对于弹簧缓冲器，Φ。取1.25； 对于液压缓冲器，Φ。取1.5。
4.8.+对于有多个可移动单元的活动屋盖结构，当驱动或控
4.8.4对于有多个可移动单元的活动屋盖结构，当驱动或控制 系统敌障导致移动单元停留于不对称或者非正常位置时，应考虑 其对支承结构产生的不利荷载效应
4.9.1开合屋盖结构荷载组合应按承载能力极限状态和正常使 用极限状态确定，并应取各自最不利的组合。荷载组合除应符合 本标准外，尚应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009和《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定。 4.9.2活动屋盖运行过程中的变形计算，可采用正常使用极限 状态的频遇组合；计算活动屋盖变形对其他结构和驱动设备的影 响时，应采用标准组合。 4.9.3活动屋盖结构事故荷载的承载能力极限状态设计时，可 仅考虑永久荷载标准值和本标准第4.8节规定的偶然事故荷载标 准值的组合
式中：r一一永久荷载分项系数，应按现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009的规定采用： 筑结构荷载规范》GB50009的规定采用：
第i个可变荷载考设计使用年限的调整系数： Sck 支承结构的永久荷载效应值： Skcik, 第个活动屋盖单元在特定位置时（全开、全闭或 运行过程中的位置）的永久荷载效应值：； SQk一 按第i个可变荷载Q计算的荷载效应值，其中 SQ,k为诸可变荷载效应中起控制作用者； d，一第i个可变荷载Q；的组合值系数，应按现行国家 标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用： m一一活动屋盖位置状态的数量； n一一参与组合的可变荷载数。 2 由永久荷载控制的效应设计值，应按下式计算：
Sa = Sxk + Z SRck, + ZYQY1, be,SQ,
4.9.5开合屋盖结构荷载标准组合的效应设计值Ss应按下式 计算：
Sa = Ssik + s e,SQk
5.1.1开合屋盖结构体系应与屋盖开合方式及驱动控制系统相 适应。 5.1.2活动屋盖应采用自重轻、变形适应能力强的结构形式； 活动屋盖宜采用高强材料。 5.1.3活动屋盖宜采用对称结构。当采用不对称结构时，应采 取措施减少结构不对称导致的变形影响。 5.1.4活动屋盖单元的台车数量和位置应根据活动单元重量、 台车负载能力等因素综合确定，各台车宜均衡受力。 5.1.5活动屋盖应进行运行过程十涉检验，活动屋盖运行时不 得发生各活动屋盖单元之间、活动屋盖与支承结构之间的碰撞。 5.1.6活动屋盖的屋面坡度应有利于排水，并宜避免不利积雪 的影响。
5.2.1活动屋盖采用刚性结构时，应符合下列规定：
1宜采用沿跨度方向传力为主的结构形式，如平面桁架 空间桁架及张弦桁架等单向受力结构。 2结构两端的推力宜均衡、对称，并应选择适当的水平约 束条件，减小结构推力。 3直接与台车相连的活动屋盖边桁架，应具有变形适应能 力，避免活动屋盖运行时变形差异对桁架内力产生不利影响。 4活动屋盖单元重心的平面投影位置，宜接近该活动屋盖 单元各台车所形成的多边形的形心位置。 5水平旋转开启活动屋盖应设置旋转导向轴。导向轴宜仅
承受屋盖开启过程中的水平动力荷载，并应设置多道平面圆弧轨 道，形成以旋转导向轴为圆心的同心圆弧
2活动屋盖采用刚性折叠结构时，应符合
1刚性折叠活动屋盖宜通过自身各组件的相对运动，以折 叠方式实现屋面开启与关闭。刚性折叠活动屋盖屋面覆盖材料宜 采用抗弯折性能良好的膜材。 2刚性折叠结构各组件间宜采用锁铰连接。折叠结构可根 据展开成型后的稳定平衡方式分为自锁式结构与外加锁式结构。 3折叠部位的锁铰节点应具有足够的强度和刚度，并应保 证所连接杆件在折叠、展开过程中运动平稳
5.2.3活动屋盖采用柔性折叠结构时．应符合下列规定：
1柔性折叠结构以放射状折叠收纳式开合为主，应选用可 折叠的膜材。 2在支承结构的开口部位应设置刚性环梁，并应根据建筑 造型及支承条件等确定活动屋盖膜材的收纳位置。 3柔性折叠结构的几何形态应保证膜面折叠与展开运动自 如。闭合时膜面不得松弛，与支承结构贴合紧密。在全开与全闭 状态下，应分别满足强度、刚度和稳定性要求。
5.3.1根据建筑功能与使用要求.活动屋盖可直接支承于地面结 构、下部结构或固定屋盖钢结构之上，也可设置专门服务于活动 屋盖的支承结构。活动屋盖的下部支承结构应具有足够的刚度， 5.3.2当活动屋盖支承于地面结构时，宜在地面标高以下设置 沟槽作为活动屋盖运行机构的支承结构，驱动系统宜设置在沟槽 内，沟槽顶面应设置活动盖板。沟槽宜采用钢筋混凝土结构：其 基础应满足承载力及变形要求。 5.3.3当活动屋盖支承于下部支承结构顶部时，下部支承结构 不宜设置结构缝。
5.3.4当活动屋盖支承于固定屋盖结构时，固定屋盖的几何形
态应适应活动屋盖的运行需求。固定屋盖、支承轨道架以及开 合洞口周边构件应具有足够的刚度，对活动屋盖全开、全闭以及 运行状态下的各种可变荷载具有充分的适应性。固定屋盖结构在 活动屋盖运行过程中的最大变形不宜大于其跨度的1/400
5.3.5支承结构应满足在各种荷载工况作用下以及活动屋盖各
种可能位置时的承载力与刚度要求，直接支承轨道的杆件应满足 适动屋盖最不利位置时的强度和变形要求，降低台车运行过程中 承受的水平侧向力。
5.3.6支承结构和活动屋盖设计时，应考虑基础不均匀沉降的 不利影响。当活动屋盖支承于地面结构时，相邻基础间的变形差 不应大于其间距的1/1200，
5.4.1活动屋盖围护结构宜选择轻质与保温隔热性好的膜材、 聚碳酸酯板或金属板作为屋面材料。
5.4.1活动屋盖围护结构宜选择轻质与保温隔热性好的膜材、
5.4.2当运行过程中活动屋盖的结构变形较大时，其围护结构
5.4.3屋面材料和连接件应进行强度验算和构造设计，并应考 虑积雪滑落的不利影响
5.4.3屋面材料和连接件应进行强度验算和构造设计并应考
5.4.4活动屋盖单元之间、活动屋盖与支承结构之间接缝处的 构造应满足相应的防雨、防风、防冻等密闭要求，其构造应满足 风、地震、雪等荷载作用下板块间隙的变化。
5.4.5围护结构设计应避免局部积水和积雪，在雪荷载较大地
5.4.7采用膜材作为屋面材料的折叠开合屋盖，设计时应考虑
膜材反复折叠导致的膜材强度降低，宜适当增加安全储备，并应 采取措施防止雨、雪或冰凌进人折叠后膜面的凹面。
6结构分析6.1一般规定6.1.1开合屋盖结构应分别进行活动屋盖全开状态与全闭状态下静力计算、稳定性分析和抗震验算，并应对活动屋盖运行过程中的不利位置进行相应计算。6.1.2荷载与作用的效应组合应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009和本标准第4章的有关规定计算。地震作用效应和其他荷载效应的组合应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011计算。6.1.3结构分析模型应根据结构实际情况确定，并应准确反映结构中各构件的实际受力状况，包括台车作用的正确模拟。结构分析应采用整体模型分析活动屋盖、固定屋盖与支承结构间的相互作用。6.1.+当开合屋盖结构施工阶段与使用阶段受力情况差异较大时，应根据施工安装顺序验算在不同阶段相应荷载作用下的结构内力和位移。6.1.5开合屋盖结构中索膜构件的设计应按照现行行业标准《索结构技术规程》JGJ257执行。膜构件可不考虑地震作用的影响，但膜构件支承结构的抗震设计应按国家现行有关标准执行。6.1.6对轨道、台车、端止缓冲器等机械部件应进行专门计算分析。6.2静力分析6.2.1对结构的内力和位移进行分析应考虑永久荷载作用、可变荷载作用以及开合状态的影响。22
6.2.2对与驱动系统相连的部件进行承载力验算时，活动屋盖
5.2.2对与驱动系统相连的部件进行承载力验算时，活动屋盖 移动引起的内力应乘以1.1倍的动力放大系数。 5.2.3支承结构设计应计算活动屋盖驱动力、横向推力以及端 止缓冲器等对支承结构的作用， 6.2.4对于活动屋盖运行过程中的多个位置的设计，应分别建 立整体计算模型，进行包络设计。设计应包含全开状态、全闭状 态和运行市的不利位置，
6.2.5在设计使用年限内，年开合次数不多于400次的开合屋
6.3.2对于全开状态、全闭状态和运行状态应分别进行稳定性 计算：除应按满跨均布荷载外：尚应计算半跨等活荷载不利分布 的情况。对有多个活动屋盖单元的结构，应根据控制系统特点， 进行运行移动中活动屋盖单元不同步时的稳定性分析。
6.3.3稳定承载力计算应考虑初始几何缺陷的影响。初始几何
缺陷的分布可采用第一阶整体屈曲模态，最大值可取结构跨度的 1/300
6.3.+杆件的计算长度应
况确定，也可根据相应构件失稳模态所对应的屈曲承载力确定， 也可直接采用二阶计算方法，
5.4.1并合屋盖结构抗震设计时，应对基本状态和非基本状态 分别进行地震作用效应分析，并应计算水平地震与竖向地震的作 用。对于质量和刚度分布不对称的结构，应计入双向水平地震作 用下扭转效应的影响，
6.4.2活动屋盖跨度大于60m或感挑长度天于20m、体型复杂 的结构应采用时程分析法进行地震作用效应补充验算。当固定屋 盖跨度或屋盖支承结构平面尺寸大于300m时.宜进行多点地震 输人的效应分析。
6.4.5开合屋盖结构构件的
幕墙标准规范范本6.4.5开合屋盖结构
合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定。 支承结构中与台车相邻的构件长细比不宜大于120.且应采取防 止活动屋盖发生脱轨、碰撞等事故的抗震构造措施
7.1.1驱动方式应根据活动屋盖的支承结构、运行特点、驱动 简载、空间位置、日然环境等条件确定，保证受力合理：减小维 构变形和施工误差对活动屋盖运行的影响，操作维护方便。 7.1.2活动屋盖驱动系统的驱动力和制动力应满足结构荷载设 计要求，确保在最不利运行状态下能够驱动活动屋盖可靠运行。 7.1.3跨度较大的屋盖宜采用多台驱动装置：应保证多台驱动 机构同步运行。当活动屋盖由多个单元构成时，应分别设置独立 的驱动系统，确保各单元沿轨道同步或等速比移动，防止出现相 互干涉或卡滞现象。 7.1.4小型开合屋盖无源开启可利用轨道坡度或配重牵引方式 实现。无源可开启系统应设置机械同步和可调阻尼限速装置，保 证活动屋盖速度可控，且不发生偏斜。 7.1.5开合运行速度应与结构体量大小及并合行程相匹配。当 活动屋盖在垂直轨道方向的总长度大于40m时，活动屋盖运行 线速度不应大于5m/min；当活动屋盖在垂直轨道方向的总长度 小于20m时，活动屋盖运行线速度不应大于10m/min：巾中间可 按插值处理。 7.1.6驱动与轨道系统应结合活动屋盖的外形尺寸和开合方式 设置轨道清扫装置、防倾翻装置及行程检测装置等设备。 7.1.7轨道行程终点应设置缓冲限位装置，其高度不应小于行 走轮半径。在行程终点前1m处应设置预停止开关：在终点位置 应设置停止开关，并应在每组轨道的适当位置设置锁定装置。 7.1.8驱动与轨道系统宜设置检修马道，在轨道的任何部位均 可进行维护，部件拆卸更换方便
7.1.9当活动屋盖采用简支体系时，轨道宜设置在支承结构之
7.1.9当活动屋盖采用简支体系时，轨道宜设置在支承结构之 上；当活动屋盖悬挑跨度较大时，可将轨道设置于活动屋盖。 7.1.10电动机、减速器等驱动系统部件的设计、选型与加工制 作应符合现行国家标准的相关规定。 7.1.11开合屋盖驱动系统宜符合使用等级14、荷载状态级别 1.3、机构T作级别M5、机械零件T.作级别E4的规定。 7.1.12驱动控制系统应设置防掀翻反力轮或夹轨器
7.2.1驱动系统设计时，应在充许运行的最大风速条件下考 运行阻力．风阻力应采用等效静风荷载计算。风荷载稳态运行阻 力F应包括摩擦阻力F、坡道阻力F。、按计算风压得到的活 动屋盖的风阻力F。对于曲线轨道上运行的台车应考德曲线运 行附加阻力F。稳态运行阻力可按下式计算：
F=ZFm+ZF+Fw+ZF
摩擦阻力、车轮轴承的摩擦阻力以及附加摩擦阻力建筑技术交底，可按下列公 式计算：
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