C.221 D. 290

【解析】根据《高层建筑混凝土结构技术规范》（JGJ3—2002、J186—2002）第7.2.11条， 有地震作用组合时，偏心受压剪力墙的斜截面受剪承载为：

) +0. 8f,hwo ]。

由于0.2f.bhw=0.2×14.3×250×6000=4290kN>N=3375kN，取N=3375kN，又矩形 截面A.=A, 则：

edi标准(1)第一振型时的基底剪力Vio最接近于( )kN。 A.10633 鼎载摄B.12671 C.14000

艮据《建筑抗震设计规范》（GB50011一2001）第5.1.4条，8度抗震设防烈度 ，水平地震影响系数最大值αm=0.16；设计地震分组一组，场地类别Ⅲ类 值T=0.45s结构自振周期T=1.2s，T，=0.45s

3）第二振型时的基底剪力V2o=1536kN，则楼底由水平地震作用产生的基底 V,最接近()kN。

EJ.M2.TH 2G=. 22x10kN·m 3.122×10 =60mm。 2)假定结构纵向主轴方向的弹性等效侧向刚度EJa=3.5×10kN·m，底层某中柱按 弹性方法计算但未考虑重力二阶效应的纵向水平剪力标准值为160kN。试问，按有关规 范、规程要求，确定其是否需要考虑重力二阶效应不利影响后，该柱的纵向水平剪力标 准值的取值，最接近于( KN

结构纵向主轴方向的弹性等效侧向刚度EJ=3.5×10kN：m，底层某中柱 法计算但未考虑重力二阶效应的纵向水平剪力标准值为160kN。试问，按有关 程要求，确定其是否需要考虑重力二阶效应不利影响后，该柱的纵向水平剪力 取值, 最接近于() kN。

C. 200 D. 220

F= ≤1.06 ×1.60×108 (EJa)22.746 又（EJ.）z≥2.746×10kN·m，则 EJ. =1.20。 2. 28

定裙房的面积、刚度相对于其上部塔楼的面积和刚度较大时，则该房屋主楼白 值应为(）。

52.某一高175m，46层的钢框架一核心筒结构办公楼（见图6一 46），平面是正方形，L×B=35m×35m，一般层层高3.8m， 每层的建筑物质量为1.55/m，位于市中心区，地面粗糙度 为D类基本风压w。=0.55kN/m，经计算结构的基本自振周 期T，=3.5s，则顺风向顶点最大加速度接近于（）m/s。 A.0.081 B. 0. 12 O

（1）当结构的基本自振周期T，=1.24s时，风荷载脉动增大系数最接近于（ A.1.402 B. 1.378 C. 1.352 D. 1. 342

1.1.556 B. 1. 538 C.1.412 D. 1.337 [答率 IB 20

Hu. 40 × 1. 13

（3）若楼顶处的风振系数β4=1.55，则屋面高度处的风荷载标准值w（kN/m）与

B. 0. 054 C. 0. 023

【解析】根据《建筑抗震设计规范》（CB50011一2001）（2008年版）第5.2.2 2，第二振型参与系数为：

其中，X2为第二振型i质点的水平相对位移。 (6)若T,=0.35s，试计算第二振型基底剪力(kN)最接近于(

每题的四个备选项中只有一个符合题意，请写出主要的计算过程及计算结果， 出所选答案的主要依据）

B. A2 DI

【解析】根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）第4.3.3条，由于离心力的作 用，行车过程中弯道内侧车轮压力较大，从而使得桥梁内侧支座反力较大。人 设计安全等级为二级的某公路桥梁，由多跨简支梁组成，其总体布置如图7一2所示。每 孔跨径25m，计算跨径24m，桥梁总宽10.5m，行车道宽度为8.0m，两侧各设1m宽人 行步道，双向行驶二列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩上设立四个支 座，支座的横桥向中心距为4.5m。桥墩支承在基岩上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖 梁组成。计算荷载：公路一I级，人群荷载3.0kN/m；混凝土的容重按25kN/m计算。 2005年真题1

(1)若该桥箱梁混凝土强度等级采用C40，弹性模量E。=3.25×10*MPa，箱梁跨中横截面 面积A=5.3m，惯性矩I。=1.5m，试判定公路一I级汽车车道荷载的冲击系数μ与下 提示

①按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004)（以下简称《通用桥规》）计 ②重力加速度g=10m/s

【解析】根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD602004）第4.3.2条及其条文说明，已知 单位长度质量为：m。=G/g=5.3×25×1000/10=13250kg/m，刚度为：El。=3.25×10 ×1.5=4.875×10lN·m，则简支梁桥自振频率为

E.l. 3.14 4.875×10l0 小午2×242 =5.230H m. 13250

=2×（10.5×24/8+256×24/4）×1.2=5500.8kN.m。 （3）假定冲击系数μ=0.2，试问，该桥主梁支点截面在公路一I级汽车车道 的剪力标准值Voik（kN），应与下列何项数值最为接近？（ 提示： ①假定公路—I级汽车车道荷载qk=10.5kN/m，Pk=256kN，μ=0.2； ②按加载长度近似取24m计算。

B.1040 C.900 D.4

【解析】根据《公路桥涵设计通用规范》（JTCD602004）第4.3.1条第4款，计算剪力效 应时，集中荷载标准值应乘以1.2的系数。根据第4.1.6条，双车道时，可计算得主梁 支点截面在公路一I级汽车车道荷载作用下的剪力标准值为： Voik =2×(qklo/2 +1. 2 × Pk)(1 +μ) =2×(10. 5 ×24/2 +1. 2 ×256) ×1. 2 =1039. 68kN。 （4）假定该桥主梁支点截面由全部恒载产生的剪力标准值Vcik=2000kN，汽车车道荷载产 生的剪力标准值Voik=800kN（已含冲击系数μ=0.2），步道人群产生的剪力标准值Vok= 150kN。试问，在持久状况下按承载能力极限状态计算，该桥主梁支点截面由恒载、汽车

我及人群荷载共同作用产生的剪力组合设计值V（kN），应与下列何项数值最为

（kN），应与下列何项数值最为接 近？（ 提示：按《通用桥规》计算。 式氏沟间选的装不面鸡中乐子 A. 3690 B. 3730 C.39201X0002 D.4060

【解析】根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD602004）第4.1.6条，剪组合设计值为： Va =Zci Vcik +Qi Vo1k +。Zo Vok =1. 2×2000+1.4×800 +0.8 ×1.4×150 =3688kN。 式中，G为第i个永久作用效应的分项系数；Vci为第i个永久作用效应的标准值；i为 汽车荷载效应的分项系数，取1.4；Vol为汽车荷载效应的标准值；o为在作用效应组合 中除汽车荷载效应、风荷载外的其他第j个可变作用效应的分项系数；Voi为在作用效应 组合中除汽车荷载效应外的第个可变作用效应的标准值；出。为在作用效应组合中除汽 车荷载效应外的其他可变作用效应的组合系数，根据规范取值为0.8。 (5）假定该桥主梁跨中截面由全部恒载产生的弯矩标准值Mcik=11000kN·m，汽车车道荷 载产生的弯矩标准值Mok=5000kN·m（已计人冲击系数μ=0.2)，人群荷载产生的弯矩标 准值Moik=500kN·m。试问，在持久状况下，按正常使用极限状态计算，该桥主梁跨中截 面在恒载、汽车车道荷载及人群荷载共同作用下的短期效应组合设计值M（kN·m）与下列 何项数值最为接近？（） 提示：按《通用桥规》计算，不计风载、温度及其他可变作用。翻留 A.14400 B.14850 C.15000 08 D.16500

【解析】根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD602004）第4.1.7条第1款，已知冲击系 数μ=0.2，人群荷载组合系数出=1.0，汽车荷载组合系数=0.7，则弯矩短期效应组 合设计值为： （6）假定该桥主梁跨中截面由全部恒载产生的弯矩标准值Mcik=11000kN·m，汽车车道 荷载产生的弯矩标准值Moik=5000kN·m（已计人冲击系数μ=0.2），人群荷载产生的弯 矩标准值Mok=500kN·m；永久有效预加力荷载产生的轴力标准值Np=15000kN，主梁 净截面重心至预应力钢筋合力点的距离e=1.0m（截面重心以下）。试问，按持久状况计 算该桥主梁跨中截面在使用阶段的正截面混凝土下缘的法向应力（MPa），应与下列何项 数值最为接近？（

①按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62一2004）（以下简称《混凝土桥规》）计算； ②计算恒载、汽车车道荷载、人群荷载及预应力荷载产生的应力时，均取主梁跨中截面面积A=5.3m ③按后张法预应力混凝土构件计算。

解析根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62一2004）第 1.3条，使用阶段由恒载、汽车车道荷载以及人群荷载产生的弯矩标准值产生 截面下缘的法向应力为：

顶加力产生的主梁跨中截面下缘的法向

Jpe"A. Npeon 5. 3 1.5

单幅横断面（单位：m）

（2）计算该箱形梁桥汽车车道荷载时，应按横桥向偏载考虑。假定车道荷载冲击系数儿= 0.215，车道横向折减系数为0.67，扭转影响对箱形梁内力的不均匀系数K=1.2。试问 该箱形梁桥跨中断面，由汽车车道荷载产生的弯矩作用标准值（kN·m），应与下列何项 数值最为接近？（ A.21000 B.21500 F.0C.22000穿讲D.22500 代

Mok=4×0.67×K×(qkl/8+Pklo/4)(1+μ） =4×0.67×1.2×（10.5×40/8+320×40/4)×1.215

B.61500 C.61700 D.62000

加力产生的主梁跨中截面下缘的法向应

Nppeon 7.75

【解析】根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）第1.0.11条，桥梁主跨单孔跨径 为145m（40m

心距为4.5m。桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载： 公路一I级，人群荷载3.45N/m，混凝土容重按25kN/m计算。（苛）[2007年真题】 提示：以下各题均按《公路桥涵设计通用规范》（JTCGD602004）及《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥 涵设计规范》（JTGD622004）作答。

（1）假定在该桥墩处主梁支点截面，由全部恒载产生的剪力标准值V=4400kN；汽车荷 载产生的剪力标准值V汽=1414kN；步道人群荷载产生的剪力标准值V=138kN。已知 汽车冲击系数=0.2。问，在持久状况下按承载力极限状态计算，主梁支点截面由恒 载、汽车荷载、及人群荷载共同作用产生的剪力组合设计值（kN）应与何项接近？（ A.8150A00S B.7980 C.7400

公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）第4.1.6条验货标准，此处因V未明确是

否已经考虑冲击力，按已考计。已知：为恒载作用分项系数，按表4.1.6取值为 1.2；o为汽车荷载分项系数，取值为1.4；%为其人行道荷载的分项系数，取值为 1.4。则剪力组合设计值为：然（+00900 Va = c Vck + or Vck + ±rq2 Vq2k =1. 2 ×4400 +1.4 ×1414 +0. 8 ×1. 4 ×138 =7414kN。 （2）假定在该桥主梁某一跨中最大弯矩截面，由全部恒载产生的弯矩标准值Mcik= 43000kN·m；汽车荷载产生的弯矩标准值Moik=14700kN：m（已计人冲击系数μ=0.2）； 人群荷载产生的弯矩标准值Mok=1300kN·m，当对该主梁按全预应力混凝土构件设计 时，问，按正常使用极限状态设计进行主梁正截面抗裂验算时所采用的弯矩组合设计值 （kN·m）（不计预加力作用）应与何项接近？（）

【解析】根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD622004）第6.3.1 条第1款，应采用荷载短期效应组合。根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD602004） 第4.1.7条第1款，作用短期效应组合的计算公式为： Msd=Mck+Moikei=43000+0.7×14700/1.2+1.0×1300=52875kN·m。 （3）假定在该桥主梁某一跨中截面最大正弯矩标准值M=43000kN·m，M活=16000kN·m 其主梁截面特性如下：截面面积A=6.50m，惯性矩I=5.50m，中性轴至上缘距离y上= 1.0m，中性轴至下缘距离y下=1.5m。预应力筋偏心距e,=1.30m，且已知预应力筋扣除全部 损失后有效预应力为pe=0.5fk，fk=1860MPa。按持久状况正常使用状态时，在主梁下缘混 凝疑土应力为零条件下，估算该截面预应力筋面积（cm）与何项接近？（

析T根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62一20 .1~7.1.3条人防标准规范范本，按作用（或荷载）标准值组合计算的弯矩值为： =M#+M活=59000kN·m:

混凝土法向压应力为：ke M 59000×103 ×1.5/10°=16.09N/mm; 5.5 由0ke=A y）可得，截面预应力筋面积为：

土法向压应力为：k。= Mk 59000×103 ×1.5/10°=16.09N/mm; 5. 5